直接接触食品的工具

2024-09-04

直接接触食品的工具（共8篇）

直接接触食品的工具篇1

符合食品安全标准的承诺书

我公司用于直接接触食品的工具、容器和包装材料，全部符合《中华人民共和国食品安全法》和相关国家强制性标准，已向为我公司提供直接接触食品的工具、容器和包装材料的供应商、生产商索要了相关产品的出厂检验合格报告和相关检测机构的检验报告。

经我公司严格审查供应商、生产商提供的营业执照、生产许可、本检验报告等相关手续，全部符合国家强制性标准和食品卫生标准，并将相关的手续全部留存备查。

如果出现因直接接触食品的工具、容器和包装材料引起的食品安全问题，我公司愿意承担因此产生的法律后果，并接受执法机关对我们处罚。

承诺单位（盖章）：

承诺人（法定代表人）：

直接接触食品的工具篇2

化石燃料燃烧产生的CO2是造成温室效应的主要原因之一, 21世纪人类面临的最大问题就是能源与环境问题。作为世界上最大的煤炭生产和消费国家, 中国早已在2007年就超过美国成为世界上最大的CO2排放国。富氧燃烧技术是应对气候变化十分有效的技术, 中国政府非常重视其发展, 它是一种能捕获高浓度CO2的洁净煤发电技术[1,2]。35 MWth富氧燃烧碳捕获关键技术、装备研发示范工程是华中科技大学的一个国家科技支撑计划项目, 利用久大应城制盐有限责任公司废弃的65 t锅炉厂房, 建造一台全新的35 t锅炉系统。

本文以该富氧燃烧电站运行时的烟气为研究对象, 用一种无填料的空心结构的直接接触式烟气冷凝器对循环的烟气进行冷凝实验, 通过热负荷计算设计冷却水的流量, 选定喷淋方式, 收集烟气通过冷凝器前后温度、压力, 分析烟气中水蒸气变化情况, 为直接接触式烟气冷凝器的设计提供重要参考。

1 烟气冷凝器和相关计算

1.1 烟气冷凝器的作用

富氧燃烧锅炉的再循环烟气分为两部分:一次循环烟气用于干燥和输送煤粉, 二次循环烟气满足炉膛温度与换热需要[3]。一次风通常都采用经过脱硫和冷凝处理后的干循环烟气, 二次风通常拥有很多种选择, 根据具体抽取位置的不同可将富氧燃烧系统分为湿循环燃烧系统、干循环燃烧系统和高温循环燃烧系统。为了保证磨煤机正常运行, 烟气中水蒸气含量不超过5%是最为理想的情况, 所以需要使用烟气冷凝器[4]。烟气冷凝器利用冷却介质和烟气之间的温差来传热, 用低温冷却介质降低烟气温度, 使其中的水蒸气凝结成水并分离。

1.2 烟气冷凝器类别

烟气冷凝器是换热器的一种, 可以分为表面式和直接式两种。表面式烟气冷凝器流程简单, 用金属面将冷热流体分开, 在靠近换热面的区域换热, 冷却水温度升高, 同时烟气温度下降释放显热, 水蒸气凝结释放潜热。直接接触式烟气冷凝器将冷热流体直接接触, 通过传热传质, 冷却水温度升高, 同时烟气温度降低, 水蒸汽凝结。表面式烟气冷凝器具有冷却水不易污染的显著优势, 但结构庞大, 初期投资较大。直接接触式烟气冷凝器换热效率高, 体积小, 初期投资小, 但要求冷却源和冷却介质能够直接接触, 不生成有害产物。一般情况下, 直接接触式烟气冷凝器更适合大规模工程项目使用。

1.3 热负荷计算

传热负荷由烟气显热量, 烟气中水蒸气的显热量和水蒸气凝结释放的潜热组成。根据比热容公式可以得到下列计算公式:

式 (1) ~式 (3) 中, mf、ms、mc分别为烟气、烟气中的水蒸气、凝结水的质量流量, kg/hr;cpf、cps分别为烟气、水蒸气比热, k J/ (kg·K) ;r为水蒸气潜热, k J/kg;Δt1为烟气进出口的温差, ℃;qf、qs、qc分别为每小时的烟气显热量、每小时烟气中水蒸气的显热量、每小时水蒸气凝结的汽化潜热, W。

冷却介质的流量与温差关系可由热平衡确定, 见下式:

式 (4) 中, mw为冷却水的质量流量, kg/hr;cpw为冷却水的比热, k J/ (kg·K) ;Δtw是其温升, ℃;Q为每小时冷却水的吸热量, W。

1.4 冷却水进出口温度的确定

采用水作为冷却介质, 水和烟气换热以后温度升高, 进入冷却塔冷却以后循环使用。冷却水采用工业用水, 温度可认为是周围环境温度, 假设为28℃。如果冷却水流量过小, 冷却水出口温度T0就要接近烟气温度, 则传热传质区域要增大, 进而需要更大尺寸的烟气冷凝器, 从而烟气冷凝器成本增加。如果冷却水流量过大, 则需要更大的冷却塔, 同时使得冷却水循环费用增加。因此, 冷却水的出口温度存在一个经济的最佳值[4]。通常, 用下式决定冷却水出口温度:

式 (5) 中, T0为冷却水出口温度, ℃;Ti为冷却水进口温度, ℃;Ts为烟气中水蒸气的饱和温度, 可取为烟气的进口温度, ℃。

2 实验过程及相关数据

2.1 实验初始条件

实验采用神华煤进行燃烧生产烟气, 50%的煤粉颗粒直径为35μm, 20%的煤粉颗粒直径为90μm。稳定后测得循环烟气包含水蒸气的总量为30 407 Nm3/h, 温度为56℃, 压力为一个标准大气压。其中测得水蒸气含量为5 169.3 Nm3/h, N2含量为796.98 Nm3/h, O2含量为1 168.9 Nm3/h, CO2含量为23 271.82 Nm3/h, NOx含量为439.5 mg/m3, SO2的含量为64.8 mg/m3。根据水蒸气饱和分压的对应关系, 烟气中水蒸气的含量不超过5%是最理想的工作条件, 在一个标准大气压下, 需要使得烟气冷凝器出口温度不超过33℃。进而通过上述公式, 求得热负荷为2 MW, 水蒸气凝结量为3 841 m3/h, 需要理想冷却水的流量为72 t/h, 冷却水出口温度为51.8℃。

2.2 实验装置及实验过程

实验采用现有装置作为直接接触式烟气冷凝器, 该装置采用碳钢材料, 高10.8 m、直径4.1 m, 布置在脱硫塔后面, 烟气脱硫后即进入冷凝器。烟气从冷凝器底部侧面进入, 从下往上运动到顶部进而返回烟道。冷却水由给水泵从冷却塔抽出, 送入冷凝器顶部, 通过烟气分布装置喷淋而下, 与烟气直接接触换热, 然后通过排水泵抽回冷却塔冷却。烟道入口高度为2.8 m, 冷却水喷淋层的高度为5.2 m, 因此换热区域的高度为2.4 m。冷却水喷淋层有12个均匀分布的实心螺旋喷嘴, 喷嘴的角度为60°。使用宜兴产的宙斯牌给水泵和排水泵, 型号为100UHB-UF, 扬程为13 m, 额定流量为80m3/h, 功率为11 k W, 额定转速为1 900 r/min。使用现有空冷式冷却塔, 塔高2.5 m, 直径3 m。烟气冷凝器装置出入口均设置有金属温度计和压力表, 时刻检测烟气的温度和压力, 并通过电流信号传递给操作室的中控系统。中控系统采用浙江中控系统, 可以在电脑上直接读取温度和压力数据。以1 000 min为一个实验周期, 进行多次实验, 发现实验结果相差不大, 选取其中一组实验结果进行分析。

2.3 实验结果

烟气进入冷凝器是一个升温过程, 除去这个短暂的升温过程, 烟气入口温度在200 min以前稳定在53℃左右, 烟气出口温度在45℃附近, 此时计算得对应的水蒸气含量为9.4%, 冷却水的入口温度为32℃。200min~400 min又是一个升温的过程, 入口温度上升到56℃左右达到稳定。稳定时烟气进入冷凝器的温度为56℃, 冷却水入口温度为34℃, 通过直接接触式冷凝器, 烟气温度下降, 离开冷凝器的温度区间为46.8℃~47.5℃, 可计算得对应的水蒸气含量为10.3%~10.7%。同时可以计算得烟气温度稳定后, 冷却水进出口温差为13.4℃, 推得此状态下冷却水的出口温度为47.4℃。烟气进入冷凝器的表压为4.5 k Pa, 离开时的表压为2.5k Pa, 压降为2 k Pa, 无论是进出口冷凝器测得的压力和大气压相比, 还是前后压差与大气压相比都可以忽略, 所以可以认为烟气参数仍然处在标准大气压下[5]。

2.4 结果分析

由于冷却水的初始温度远高于预期值, 冷却塔尺寸较小, 不能很好地降低循环冷却水温度, 导致烟气出口温度过高, 水蒸气含量高于理想情况, 所以需要对系统进行改进。即使冷却水初始温度过高, 冷却水出口温度仍小于51.8℃, 同时换热高度只有2.4 m的情况下, 证明了该装置仍有继续降温的潜力。

3 结语

经过多次实验, 设备均运行良好, 无故障出现, 完成了碳捕获的终极任务, 总体来看这种无填料的空心结构的直接接触式烟气冷凝器方案是可行的。该方案简单, 易于设计建造及维护, 有良好的应用前景。实验结果仍有一定的不足之处, 但可以用这些实验数据进行仿真模拟, 节省后续实验费用, 为今后进行直接接触式烟气冷凝器的研究提供了宝贵的实验依据。

参考文献

[1]阎维平.洁净煤发电技术的发展前景分析[J].华北电力大学学报, 2008, 35 (6) :67-71.

[2]李庆钊, 赵长遂, 武卫芳, 等.O2/CO2气氛下燃煤燃烧反应动力学的试验研究[J].动力工程学报, 2008, 28 (3) :447-452.

[3]阎维平, 董静兰, 马凯.富氧燃煤锅炉烟气再循环方式选择与水分平衡计算[J].动力工程学报, 2011, 31 (12) :893-898.

[4]车得福.冷凝式锅炉及其系统[M].北京:机械工业出版社, 2002.

直接接触食品的工具篇3

从地区分布来看，全球食品直接接触纸和纸板市场增长的主要动力来自于亚太市场，特别是中国市场，预计未来几年其食品直接接触纸和纸板消耗量的年均增长率几乎达到11%。相比之下，欧洲地区的增长速度则相当缓慢甚至呆滞，其他地区的增长速度也相对迟缓。

调查显示，未来5年全球食品直接接触纸和纸板市场的需求量仍将保持增长态势，预计到2017年将在2012年的基础上增加750万吨。其中，新鲜农产品的需求增量最大，将达到250万吨，干货食品的需求增量将达到180万吨，液态食品和饮料的需求增量为100万吨。各类食品对直接接触纸和纸板的需求占比情况如图1所示。

直接接触食品的工具篇4

今年暑假，自己从事了一份工作。亲身体验了一次社会实践。江泽民说过：深入实践，深入工农。研究社会，了解国情，理论联系实际，在实践中认识世界，改造世界。从一份工厂临时工的角度，深入工农的工作环境，体验他们的生活。从而了解国情，了解社会的生存法则。

此外，在实践中。一定要从员工的角度看待自己。把自己融入公司的工作环境中。严格要求自己，遵守公司的规章制度。虽说只是临时工，但同样也得处好与同事的关系。因为良好的社会关系可以为我们提供一个优质的工作环境，同时良好的社交关系也可以提升自己在社会的生存能力。让自己不至于在残酷的社会竞争中淘汰。

直接接触食品的工具篇5

单击“工具”菜单下的“自定义”命令，打开“自定义”对话框，在常用工具栏上“插入超链接”按钮上右击鼠标，在弹出的菜单中执行“分配超链接”下的“打开”命令，打开“分配超链接”对话框，通过“查找范围”右侧的下拉按钮，找到计算器程序文件CALC.EXE(通常位于C:Windows目录中)，“确定”退出，关闭“自定义”对话框。以后需要调用“计算器”时，单击工具栏上“插入超链接”按钮，弹出一个安全警示对话框，不必管它，按“确定”按钮，即可启动“计算器”程序。对于其他一些按钮，您也可以按需要作出相应的设置。

在使用“分配超链接”时注意以下几点：

1. 给按钮分配了超链接后，在单击该按钮后只会直接打开它所链接的应用程序，但不会对执行菜单命令或按下快捷键产生影响，

如经过上述操作后，可通过按下“Ctrl+K”键或选择“插入”下的“超链接”命令，打开原来的“插入超链接”对话框。所以在实际使用时最好选择那些快捷键很熟悉的按钮来进行分配。

2. 要想改变或恢复原来的按钮功能，可以再次打开“自定义”对话框，然后右击该按钮，选择“分配超链接”下的“打开(或删除链接)”命令，可以重新分配(或删除)该按钮的超链接。

3. 分配的超链接对象可以是应用程序，也可以是文件夹或具体文件。如果是文件夹，按下按钮后会快速定位到该文件夹，这对于快速打开其中的文件很方便;如果是具体文件，就会调用相应的关联程序打开该文件。

4. 对于在文档中经常需要插入的特定图片，可以通过执行“分配超链接”下的“插入图片”命令，来实现图片的快速插入。

直接接触食品的工具篇6

1引言

自以来,食品安全事件频发,导致消费者一度对食品安全状况感到担忧。其中一部分食品安全事件源于食品接触材料,如20的“雀巢婴儿配方奶粉召回事件”、的“影院爆米花桶被曝含致癌荧光增白剂事件”等,可见食品接触材料安全是保障食品安全的重要组成部分。食品接触用纸一直为食品包装材料的主角,广泛用于食品、饮料的包装。食品接触用纸在食品包装、储存过程中,其表面残留的化学物质,如金属元素、荧光增白剂、有机挥发性物质以及表面活性剂等,均可能迁移至食品中,给消费者健康造成隐患;特别是由再生纤维制备的再生纸,安全隐患更大。本文综述了欧盟、美国和中国关于食品接触用纸安全管理的基本要求、食品接触用纸生产用物质和食品接触用纸安全卫生要求,针对各管理模式进行了综合比较,分析了其中可为我国在完善食品接触用纸安全管理模式中所用的先进内容和经验。

直接接触食品的工具篇7

水下采油树下入工具主要功能是实现对水下采油树的安装和回收, 并确保在安装回收等一系列作业过程中的安全、可靠。因此, 对工具进行准确的强度分析是设计的关键, 而传统的设计方法只是通过对某些关键件进行简单的公式计算验证, 并没有对其进行整体性的应力分析, 这将导致在某种程度上掩盖问题的本质, 从而无法保证工具在作业中的安全、可靠。

ABAQUS是应用广泛的有限元分析软件, 其主要优点是具有功能强大的非线性分析功能[1,2]。ABAQUS可以自动选择适合的载荷增量和收敛准则, 通过在分析过程中不断调整参数值, 便可获得精确的结果。本文运用ABAQUS软件对两种不同试验载荷下的水下采油树下入工具进行接触分析计算, 并对计算结果进行了分析, 结果满足设计要求。

1 三维简化模型

根据设计图样, 运用UG的实体建模方法建立水下采油树下入工具和水下采油树上部接头的三维装配模型。考虑到整体结构的对称性, 以及边界条件和受力情况的对称性, 为了减少计算工作量, 提高计算速度, 根据实际操作情况, 忽略次要结构, 对其进行模型简化处理, 本文取整体模型的1/6进行计算, 简化后的三维实体模型如图1所示。

2 水下采油树下入工具有限元接触分析

2.1 材料性能参数

水下采油树下入工具主要由提升杆、承载板、本体和锁紧块组成, 各部件材料参数如表1所示。

2.2 有限元模型

采用三维实体单元对简化后的装配模型进行有限元网格划分, 单元类型采用C3D8I, 共划分单元168 698个, 节点187 032个, 有限元网格模型如图2所示。

2.3 边界条件

水下采油树下入工具通过锁紧块锁固在水下采油树上部接头后, 通过给提升杆施加提拉载荷, 将水下采油树上部接头吊起, 因此可将水下采油树上部接头视为固定不动, 对水下采油树上部接头底部施加约束条件U3=0的边界约束;由于提升杆中部是通孔, 对其通孔施加约束条件U1=0, U2=0的边界约束;考虑到工具装配体有两个对称面, 且载荷也是对称分布, 在工具装配体对称面上施加对称边界约束, 各部件边界条件如表2和图3所示。

2.4 接触边界条件

在有限元分析中, 经常涉及由大变形引起的材料非线性和几何非线性, 还有接触面的非线性。计算接触分析一般采用的方法假设两个物体发生接触, 两个物体上产生接触的面分别称为主接触面和从接触面[3]。在分析时, 应能够判断确定两个物体何时产生接触面并采用相应的接触约束, 此外还能够判断两个物体接触面何时分开并解除约束作用[4]。

根据对工具的工作状态分析可知, 接触边界条件为提升杆与承载板、承载板与本体、本体与锁紧块、锁紧块与水下采油树上部接头之间形成的接触关系构成4个接触对, 各接触面之间的摩擦因数设置为0.1, 如图4所示。

2.5 载荷条件

对工具的工作原理分析可得, 水下采油树的重力通过锁紧块传递给本体, 本体通过承载板传递给提升杆。因此, 主要的外载荷为提升杆所承受的载荷, 加载时将载荷作用于提升杆上即可。本文考虑2个加载状态, 试验载荷工况如表3所示。

k N

3 计算结果分析

水下采油树下入工具等效应力云图如图5和图6所示, 该工具在两种不同试验载荷工况情况下计算出的各部件Mises最大等效应力如表4所示。

MPa

通过分析各部件最大等效应力及等效应力云图可知, 在试验载荷工况Ⅰ (750 k N) 下, 最大等效应力处为锁紧块, 最大应力值为155.5 MPa, 小于强度极限;在试验载荷工况Ⅱ (1875 k N) 下, 最大等效应力处为锁紧块, 最大应力值为362.7 MPa, 小于强度极限。根据材料力学和ASME Ⅷ校验部分的规定, 应分别校核试验载荷工况Ⅰ和试验载荷工况Ⅱ下的强度是否满足要求。

3.1 试验载荷工况Ⅰ强度校核

1) 锁紧块材料为合金钢Ⅰ, 通过表4可得最大应力为155.5 MPa, 小于许用应力[σ]=σs/n=689/2=344.5 MPa, 满足强度要求。

2) 提升杆、承载板、本体、水下采油树上部接头的材料为合金钢Ⅱ, 通过表4可得, 提升杆为最大受力部件, 最大应力为143.5 MPa, 小于许用应力[σ]=σs/n =552/2 =276 MPa, 满足强度要求。

3.2 试验载荷工况Ⅱ强度校核

校核公式为:

式中:Slm为局部平均应力;Spb为局部弯曲应力;Sy=σs。

1) 锁紧块材料为合金钢Ⅰ, 通过表4可得最大等效应力为362.7 MPa, 大于其材料许用应力344.5 MPa, 根据ASME规范对锁紧块最大应力节点沿厚度方向线性化处理, 可得Slm=237.076 MPa<0.677×689=466.453 MPa, Slm+Spb=357.687 MPa<689 MPa, 通过式 (1) 、式 (2) 校核, 满足强度要求。

2) 提升杆、承载板、本体、水下采油树上部接头的材料为合金钢Ⅱ, 通过表4可得, 提升杆为最大受力部件, 最大应力为344.4 MPa, 大于其材料许用应力276 MPa, 根据ASME规范对提升杆最大应力节点沿厚度方向线性化处理, 可得Slm=195.701 MPa<0.677×552=373.704 MPa, Slm+Spb=337.615 MPa<552 MPa。通过式 (1) 、式 (2) 校核, 满足强度要求。

4 结论

1) 本文利用UG建立工具的三维装配模型, 导入ABAQUS对其进行接触分析, 能准确地模拟实际试验载荷工况, 得到了较为准确的应力分布状况, 其结果满足强度条件, 为工具后续实际工厂试验提供了理论依据, 具有指导意义。

2) 通过ABAQUS有限元分析软件对工具进行的整体性强度分析, 比传统的设计方法验证强度校核更为科学, 利用材料力学和ASME规范对工具在两种不同试验载荷下进行了强度校核, 其结果满足强度要求, 为工具的研制和优化设计提供了较为准确的理论依据。

摘要：基于UG建立水下采油树下入工具三维装配模型, 采用ABAQUS对其进行有限元分析, 依据实际工况确定其边界约束条件和接触条件, 进行了两种不同试验载荷工况下的接触分析, 获得了接近真实的等效应力强度。分析结果表明, 两种不同试验载荷下, 工具强度均满足强度要求, 为工具后续实际工厂试验提供了理论依据, 具有指导意义。