UASB-CASS工艺处理糠醛废水

2024-05-16

UASB-CASS工艺处理糠醛废水（共7篇）

UASB-CASS工艺处理糠醛废水篇1

摘要：糠醛废水中含有大量的糠醛、乙酸,其CODCr高达2万mg/L,处理难度大,采用两级UASB-CASS工艺对其进行处理.实践证明,经该工艺处理出水可达《污水综合排放标准》(GB8978-)一级排放标准.同时对启动调试工作中菌种加入、操作要点和监测项目等进行较为详细的描述,并分析了该工程的处理效果及运行费用.作者：李善评乔鹏庞艳王兆祥冀贞泉作者单位：李善评,乔鹏,王兆祥(山东大学环境科学与工程学院,济南,250100)

庞艳,冀贞泉(济南八方标达污水处理公司,济南,250000)

UASB-CASS工艺处理糠醛废水篇2

我国的糠醛成产工艺技术于20世纪50年代从国外引进, 20世纪80年代中后期得到全面发展。当前我国糠醛生产工艺多采用硫酸催化法, 少数采用盐酸催化, 污染相当严重。工业上以含聚戊糖成分较多的玉米芯、燕麦壳等与硫酸作用, 经水解、脱水、蒸馏而得。

糠醛行业属于重度污染行业, 其排放的废水属于高难度的有机废水, 可生化性不强, 含有醋酸、糠醛以及醇类、醛类、酮类、酯类、有机酸类等多种有机物, 根据色谱、质谱分析, 有机物达40余种, 其中以醋酸、糠醛为主。废水来自于蒸馏塔下液, 温度高, 并且伴随着蒸汽, 属于气水混合物。冷却后的水样显透明状, 显淡黄色。PH值大约为2。COD1000-2000mg/l, BOD大约为2500-3000mg/l, B/C0.2-0.25。可生化性差。废水中含有大量的有机酸, 如乙酸、蚁酸等, 若按乙酸计为0.8%-1.5%;并有相当数量的高沸点有机物, 其中甲基糠醛和帖烯类为0.2%-0.3%、糠醛为0.05%。

国内目前已探讨和尝试过的糠醛废水处理技术有Fe2O3掺杂TiO2催化超声降解法、Fenton法预处理、纳米TiO2光催化氧化、双效蒸发法、微波氧化降解法、相转移法、SBR工艺、内电解法、“物理化学+生物化学”等方法。下面简单介绍一下这几种技术:

第一, Fe2O3掺杂TiO2催化超声降解法是利用超声氧化技术将水中难降解的有机物分解。采用Fe2O3掺杂TiO2为催化剂对糠醛废水的超声降解效果具有明显的辅助和提高。

第二, Fenton法为高级化学氧化技术。用化学氧化剂处理有机废水以提高其可生化性, 或直接氧化降解废水中有机物使之稳定化。其反应机理为亚铁离子在酸性条件下催化分解H2O2, 产生羟基自由基 (·OH) , 使其具有极强的氧化能力, 从而将有机物分子氧化分解为容易处理的物质。采用Fenton法预处理糠醛废水可有效提高其可生化性, 为后续生化处理开辟新途径。

第三, 纳米TiO2光催化氧化处理糠醛废水的光催化氧化反应分为两个阶段, 均符合一级反应动力学规律:R=1.3912 (t=0-30min) ;R=0.4349t+29.342 (t=30-75min) 。反应初始阶段, 反应由光生空穴、HO·的生成速率和有机物到达颗粒表面的速率控制;在后期阶段, 光生空穴和HO·的速率稳定后, 反应由有机物和HO·在溶液和颗粒表面的相互扩散速率控制。

第四, 双效蒸发法是利用水的沸点 (100℃) 与废水中主要污染物醋酸的沸点 (117.87℃) 、糠醛的沸点 (161.5℃) 不同将水蒸发到气相, 蒸发后得到的浓缩液, 经脱色、提纯、结晶可以得到融雪剂CMA成品。然而若将糠醛废水直接蒸发, 醋酸、糠醛及其他小分子有机物必然随水蒸出。糠醛废水的COD达10g/l以上, PH在3左右, 主要是由醋酸引起的, 必须将醋酸中和至中性不蒸发出来, 整出水分的COD才会降低。若将废水的COD处理到100mg/l一下, 此水可直接回用与锅炉。

第五, 微波氧化降解可将水中难降解的有机污染物分解并且操作简单、降解速度快、无二次污染等特点。

第六, 相转移法的基本原理是将多功能高分子聚合物装入相转移柱内, 废水经过该装置后醋酸及其他杂质立即转移到固相, 出口为清澈透明的中性水, 作为软化水返回锅炉使用。高分子聚合物用氨分离及进行再生。

第七, SBR为序列间歇式活性污泥法。一般先利用微电解-UASB处理废水以去除大量的有机物并将原废水稀释后引入SBR反应器, 若反应器进水负荷提升过快, 还须加入生物聚合铁改善污泥的性能。

第八, 内电解法指在不通电的情况下, 利用填充在废水中的微电解材料自身产生1.2V电位差对废水进行电解处理, 以达到降解有机污染物的目的。当系统通水后, 设备内会形成无数的微电池系统, 在其作用空间构成一个电场。在处理过程中产生的新生态[H]、Fe2+等能与废水中的许多组分发生氧化还原反应。其工作原理基于电化学、氧化-还原、物理吸附以及絮凝沉淀的共同作用对废水进行处理。该法具有适用范围广、处理效果好、成本低廉、操作维护方便、不需消耗电力资源等优点。

第九, “物理化学+生物化学”法指先利用相中和剂去除废水中的酸度, 同时使溶解性的污染物析出。然后再用混凝剂和絮凝剂调节水质到满足后续生化处理要求。最后再通过厌氧、好氧处理使废水达到排放标准。虽然这些技术有的只是处于实验研究阶段, 但是实验研究的结论为以后这些技术应用于工业生产打下了坚实的理论基础。

糠醛行业废水处理存在一定的共性, 各种处理技术和工艺也趋于成熟, 各糠醛生产厂家应根据自己生产实际、资金经济状况、地域特征等选择适合自己的污水处理工艺, 尽可能做到零排放, 不能达到零排放的也必须达标排放, 以使糠醛生产这个高污染的行业尽可能地降低对环境的污染。

随着全球可持续发展战略的实施, 环境保护、循环经济和清洁生产技术越来越受到人们关注。糠醛废水治理应从末端治理向清洁生产工艺、物质循环利用、废水回用等综合防治阶段发展。由于糠醛废水种类繁多, 仅适用一种废水治理方法往往有其局限性, 达不到理想效果, 因此未来糠醛废水治理技术应综合多种治理技术特点形成一体化的处理技术。

参考文献

[1].姜婷婷, 王宝辉, 韩洪晶.糠醛废水治理技术分析与进展——辽宁化工[J].水处理技术, 2010 (8) .

[2].武庆宝, 杨金华.浅谈糠醛废水治理技术——环保论坛[J].科技信息, 2009 (27) .

熟食加工废水的处理工艺篇3

关键词：HA-SBR；废水处理；新工艺

中图分类号：X703文献标识码：A文章编号：1006-8937（2012）05-0163-01

某食品厂生产加工以鱼类为主的熟食袋袋装食品，熟食原料加工的废水主要是来自小干鱼体表面的清洗水以及冲洗油炸设施、设备、器皿、地面的废水，废水中含有鱼鳞、油脂、味精、食盐、辣椒素，采用半机械化方式作业。

1废水水量及水质特性

日平均排放量20 m3/d。根据对现场提取的部分水样检测，废水水质如表1所示。

废水COD、BOD5、SS、油脂和色度等浓度高，水质水量波动大，目前国外治理这类废水的方法较多，为了寻求更理想的处理方法，在实验室实验的基础上，应用厌氧——好氧处理该厂废水最佳。因为，对于易生物降解的有机废水，生化处理是最有效和经济的处理技术。单独的厌氧处理工艺或好氧处理工艺都不能达到处理效果要求，厌氧—好氧串联工艺结合了厌氧处理和好氧处理工艺的优点而避免了各自的缺点，既结合了厌氧处理能耗低，污泥产量低，可回收生物能量和好氧处理工艺出水水质好的优点，有避免了厌氧工艺出水达不到排放标准和好氧工艺能耗大，污泥产量高的缺点。因此，厌氧—好氧串联形式在能量利用、投资、处理成本和效果方面都具有较大的优越性。

2废水处理新工艺

2.1废水处理工艺流程

工艺流程如图1所示。

2.2工艺设计参数

2.2.1隔油初沉池（含集水池）

集水池构筑物尺寸：长×宽×高为1.68 m×1.68 m×1.4 m；隔油池构筑物尺寸：长×宽×高为4.2 m×2.48 m×1.5 m，有效容积为10 m3，主要用来去除进水浮油和进水中的细小颗粒物。污水停留时间5 h。

2.2.2调节池

调节池构筑物尺寸：长×宽×高为5.33 m×2.96 m×3 m，有效容积为24 m3，调节池用来调节水量、水质。

2.2.3复合式厌氧池

复合式厌氧池构筑物尺寸：长×宽×高为5.5 m×2.4 m×5 m，有效容积为32 m3，污水停留时间1.6 d。复合式厌氧池为ABR池型结构，上部为填料，下部为悬浮污泥床，具有容积负荷高、运行稳定、耐冲击负荷强的特点，因而净化效率高。

2.2.4曝气池

曝气池构筑物尺寸：长×宽×高为6.4 m×2.1 m×3.2 m，有效容积为21 m3，污水停留时间1d。厌氧池出水自流入曝气池，与曝气池内活性污泥混合，池内鼓风曝气，一方面让活性污泥处于悬浮状态，使废水与活性污泥充分接触，另一方面通过曝气向活性污泥混合液供氧，保持好氧条件，废水中的有机物在曝气池内被吸附、吸收和氧化分解，使水质得到进一步净化。曝气池根据运行情况一般污泥浓度控制在2~3 g/l，污泥沉降比一般控制在15%~25%，超过上限值时应排泥。

2.2.5二沉池

二沉池为斜管式沉淀池，构筑物尺寸：长×宽×高3.11 m×2.74 m×4 m，有效容积为18 m3，接纳曝气池出水，在二沉池内进行泥水分离，污水停留时间1.2 h，净化后出水外排，污泥回流至曝气池或复合式厌气池，剩余污泥排至污泥干化池。

2.3工艺技术特点

2.3.1强化预处理

熟食食品加工废水预处理是处理系统的第一道关键工序，如果工艺设计考虑不周，不能及时有效清除粗大的固体悬浮物，就会给后续处理工序带来麻烦，增加处理负荷，影响处理效果。因此在工艺上必须强化预处理，设计是采用滚筒式筛滤机，筛滤孔直径为φ1，能有效地去除固体悬浮物，可使COD、BOD5浓度降低30%，因此有效的减少了调节池的浓度，经过调节池进行水质、水量调节和水解，通过沉淀，废水水解酸化后可大大降低COD、BOD5浓度，减轻后续工艺的处理负荷，减轻操作人员的劳动强度。

2.3.2厌氧过程净化效率高

复合式厌氧反应装置是国内外近年开发的新技术，其反应装置上部为填料，下部为县浮物污泥床，具有容积负荷高，运行稳定，耐冲击负荷强，受气温变化影响小，好氧剩余污泥回流至水解装置消化可减少生物系统污泥排放量，所采用填料表面积大，无堵塞现象，净化效果好，COD、BOD5净化效率可达80%~90%。复合式厌氧反应装置设垂直水流方向的多块挡板以维持反应器内较高的污泥浓度，挡板把反应器分成若干上向流和下向流室，上向流室比较宽，便于污泥的聚集，下向流室比较窄，两室之间设导流板，便于将水送至上向流室，使泥水充分混合。

2.3.3好氧生物处理出水效果好

本方案采用HA-SBR序批式活性污泥法处理好氧工艺，能达到很好的处理效果，是目前国内熟食食品加工废水普遍采用的好氧处理工艺。是一种简易、高效、低能耗的废水生化处理方法。具有如下优点：

①工艺简单。调节池容积小，无其它方法的剩余污泥处理麻烦，大为节约投资。

②投资省、占地少、运行费用低。

③反应过程基质浓度梯度大，反应推动力大，效率高。

④耐有机负荷和毒性负荷冲击，运行方式灵活。由于是静止沉淀，因此出水效果好。

⑤厌氧和好氧过程交替发生，泥龄短，活性高，有较好的脱氮除磷效果。

基于该方法的上述优越性，该方法在国内外有机废水处理中，得到了迅速的发展和应用，特别是对水量较小，浓度高的有机废水好氧处理，它实际是活性污泥法的演变和延伸，实现了运行更灵活、稳定和高效，BOD5净化率能高达≥95%以上。

3结语

食品厂生产排放的废水属高浓度废水，对水质污染比较严重。本项目废水的处理从实施以来取的了很好的效果。它大大减少食品加工厂废水污染物的排放量，使外排废水达到国家允许的排放标准，对保护周围鱼场、河流水环境质量，避免引发环境污染纠纷，维护周边关系和食品厂的正常生产将起到很大的作用，具有良好的社会效益和环境效益，同时废渣的综合利用从长远来看也将取得良好的经济效益。

参考文献：

[1] 李亚峰,佟玉衡,陈立杰.实用废水处理技术[M].北京:化学

工业出版社,2007.

UASB-CASS工艺处理糠醛废水篇4

0mg/L，BOD555000mg/L，SS11000mg/L时，出水COD263mg/L，BOD5115mg/L，SS130mg/L，pH 6～9。达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)二级标准。该废水处理工艺的稳定运行为类似废水的处理提供了实际参考。

关键词：UASB SBR 制糖废水

1 工程概况

某糖厂是一家以甘蔗为原料的制糖企业，该企业的废水主要来自酒精车间。废水包括糖蜜酒精生成槽液、地面和设备清洗水及酵母分离时的废水，其中糖蜜酒精生成槽液是高浓度的有机废水，直接排放水域会造成严重的污染。

2 废水水质及水量

2.1 废水水质水量

排水量为每天200m3，平均时流量为8.3m3/h。根据糖厂的调查报告显示，废水水质如下：CDO115000mg/L，BOD555000mg/L，SS11000mg/L，pH4.1～4.5，温度：>90

℃。

2.2 排水要求

根据环保部门对厂方的要求，排放水应达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)二级标准。其具体指标如下：COD≤300mg/L，BOD5≤150mg/L，SS≤200mg/L，pH 6～9。

3 废水处理工艺流程的确定

3.1 废水处理工艺流程的选择

糖蜜酒精废液是一种量大、颜色深、带有较高酸性的高浓度有机废液，本方案采用厌氧＋好氧的处理工艺，即高浓度废水经UASB反应器[1-4]，再进入SBR池进行好氧处理[3-6]。

3.2 工艺流程

废水经冷却塔、沉砂池，进入调节池调节水质后进入兼氧处理系统，出水进入絮凝沉淀池，由污水泵提升进入UASB厌氧装置，UASB处理后废水中大部分有机物得到有效的去除；厌氧出水，然后由泵提升至SBR装置，再进行沉淀后废水达标排放。工藝流程见图1。

3.3 主要构筑物设计及设备选型

①沉砂池

数量1座，设计流量200m3/d，尺寸2×1.2×1.3m。

②格栅井

数量1座，尺寸0.50×1.2×1.0m，格栅栅隙10mm，格栅倾角60°，栅前水深0.3m。

③废水调节池

数量1座，尺寸10.0×5.0×4.5m，有效容积200m3，HRT24h。内设潜污泵两台(一用一备)，潜污泵型号WQ10-10-1，扬程10m，流量10m3/h，功率1KW，过流最大粒径25mm。

④兼氧处理系统

数量1座，HRT12小时，单池尺寸5.0×5.0×4.5m，超高0.5m。

⑤絮凝沉淀池

数量1座，尺寸3.6×2.5×3.5m，有效容积28.8m3。

⑥UASB反应器

数量2座，单池尺寸5.4×5.4×5.5m，容积负荷5.0kgCOD/(m3·d)，布水系统采用PVC穿孔管布水器。

⑦SBR反应池

数量2座，每池运行周期12h，每周期进水时间0.5h，每周期曝气时间10h，每周期沉淀时间1h，每周期排水时间0.5h，最高水位反应池平均污泥浓度3000mg/L，最低水位反应池平均污泥浓度5500mg/L，每天运行周期数2，充水比0.44，最低水位.9m，最高水位4.0m。单池尺寸：15.0×11.0×4.5m，超高0.5m，每座SBR反应池设滗水器1台，共2台滗水器，排水量200m3/h。

⑧鼓风机房

数量1间，设鼓风机三台(二用一备)，型号JTS－150，电机功率33KW，流量18.8m3/min。

⑨沉淀池

数量1座，尺寸3.6×2.5×3.5m，有效容积28.8m3。

4 工艺运行

4.1 工艺运行效果分析

该废水处理工艺经调试，出水水质稳定，COD263mg/L，BOD5115mg/L，SS130mg/L，pH 6～9。达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)二级标准，即：COD≤300mg/L，BOD5≤150mg/L，SS≤200mg/L，pH 6～9。

4.2 经济分析

废水处理成本主要包括电费、人工费、试剂费等。每日电费为226.2元/天。废水水处理站设工作人员4人，日工资50元/天，则人工工资为200元/天。药剂费90元，折合吨水成本为2.58元/吨水。

4.3 环境效益分析

该废水处理站的稳定运行，大大减轻了排放废水对环境的污染，提高了企业的竞争力。

5 结语

采用UASB/SBR工艺处理制糖废水，能有效处理废水中的主要污染物，出水水质稳定并达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)二级标准。该废水处理工艺的稳定运行为类似废水的处理提供了实际参考。

参考文献：

[1]张萍，孙银琪，毛小伟.微电解/UASB/生物接触氧化处理染料生产废水[J].中国给水排水.2011(16).

[2]王秋云，陈云翔，鲍兵兵等.UASB-SBR处理涤纶短纤维废水的实验研究[J].环境工程学报.2011(9).

[3]赵群英，王俞淑. UASB/吹脱塔/SBR/纳滤工艺处理生活垃圾渗滤液[J].中国给水排水.2011(12):74-76.

[4]陈卫平.混凝—UASB—生物接触氧化处理制滤膜高浓度废水[J].工业水处理.2011，31(9):88-90.

[5]代伟娜，贺延龄，李恒.SBR法处理煤制甲醇废水工程实例[J].水处理技术.2011(10):128-130.

葡萄酒废水处理工艺研究篇5

【关键词】葡萄酒；废水；处理

葡萄酒厂在生产中会产生大量的废水，并且随着季节的变化，在废水水质和水量上都有所不同，根据资料显示，一般生产一吨葡萄酒，大约会产生3～5吨的废水，葡萄酒的废水色度高、浓度高、悬浮物含量高且不易沉淀，多年来我们研究开发了很多污水处理工艺，如UASB工艺、SBR工艺、CASS工艺等等，各工艺处理葡萄酒废水均有优缺点，由于葡萄酒季节性废水水质成分的不同，对于污水处理系统会产生一定的影响，再加上国家对于环境问题的日益重视，废水排放标准逐渐提高，外排的葡萄酒生产废水必须达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）中二级标准以上。单一的废水处理工艺无法满足排放标准的要求，选择合适的工艺结合或者对废水进行预处理来提高效果成为废水处理的关键。

1.葡萄酒废水的形成及特点

以产量最多的干红葡萄酒为例，其生产工艺流程一般为分选除梗→破碎→酒精发酵→压榨→苹乳发酵→调配→陈酿→稳定→灌装→成品，排放的废水主要来源是发酵废水、清洗废水、灌装废水。葡萄酒的废水因不同葡萄品种、不同生产工艺、不同贮存方式而各有区别，但是整体特点大致相同，废水中的有机物含量高、色度高、固体颗粒含量高，其中可溶性颗粒在75～85%之间，可沉淀的部分在15～25%，许多固体颗粒在沉淀池中得不到沉淀而直接进入反应池。葡萄酒生产过程中的废水产生主要有以下环节：

破碎压榨：葡萄收集起来以后首先进行破碎压榨获得葡萄汁，分离后产生大量的葡萄皮、梗、籽，葡萄混合液经澄清后进入发酵环节，在此阶段中产生的废水主要来源于对压榨机的清洗、生产车间的清洗、发酵罐的预清洗以及转入发酵罐时损失的少量葡萄汁，这一阶段的废水约占总废水量的30%，并且COD含量很高，是废水中污染最为严重的一部分。

倒罐阶段：这一环节是将发酵后的葡萄酒上清液泵入稳定罐中，然后将底部的残液排放，这一阶段的废水来源主要是发酵罐的清洗、稳定罐的预清洗、生产车间的清洗和残留的废液，废液中的固体悬浮物含量很高，这一阶段的废水排放量约占19%。

过滤阶段：稳定后的葡萄酒需要用硅藻土作为助滤剂进行过滤以提高其品质，然后再将葡萄酒液转入储存罐中。这阶段的废水来源主要是各罐的清洗废水和酒水损失，废水特点是含有大量硅藻土颗粒，虽然该颗粒容易沉淀，但是粘性很大，所以需要设置初沉池来去除硅藻土。此环节的废水排放量最大，约占35%。

灌装阶段：此环节是将生产完成的葡萄酒进行瓶装，然后即可进入市场销售。这阶段的废水来源主要是罐、瓶的清洗，泵、车间清洗以及酒液损失。废水量约占16%左右，这一环节的污染相对较低。

2.葡萄酒废水对环境的影响

葡萄酒废水的有机物含量很高，清洗过程中使用的清洗剂会使废水含有大量的K+或Na+，废水有一定的臭味，会使人们的感官不良，对于环境有极大的污染，经过处理后的废水可以降低COD达到排放要求，用于灌溉或者绿化，但是长远来说废水中的金属离子对土壤依然有不利影响。

3.葡萄酒废水典型处理工艺分析

3.1厌氧处理工艺

系统在无氧或者缺氧的环境中通过兼性菌和专性厌氧菌的新陈代谢对有机物进行降解，从而去除有机物，最终代谢的产物为甲烷和二氧化碳气体，甲烷可以作为能源加以再利用。对于高浓度的有机废水往往采用厌氧工艺作为预处理工艺，先去除部分有机物，提高后续工艺处理效率，降低后续处理负荷。一般厌氧降解过程如下：（1）把大分子的有机物水解成小分子。在水解与发酵细菌的作用下，将碳水化合物、蛋白质、脂肪转化成单糖、氨基酸、脂肪酸、甘油等；（2）在产氢产乙酸菌的作用下把上一阶段的醇类、简单有机酸转化成产甲烷菌能够利用的氢、乙酸、二氧化碳等；（3）前两步会产生大量的氢，氢浓度过高会阻碍厌氧系统正常进行，需要在同型产乙酸菌的作用下将氢和二氧化碳转化为乙酸；（4）产甲烷菌利用前三步产生的甲醇、乙醇、甲酸、甲胺等形成甲烷。

应用厌氧工艺处理葡萄酒废水主要有几点优势：厌氧生物处理适合高浓度的有机废水；厌氧处理对氮、磷的需要量少于好氧工艺，与葡萄酒废水的特点相适合；厌氧处理不需要曝气，厌氧反应器在停止运行后亦可快速启动，这一点非常适合葡萄酒废水的季节性变化。常用的葡萄酒废水厌氧处理工艺主要有上流式厌氧污泥床（UASB）、厌氧固定接触床反应器和厌氧流化床反应器。UASB是一种高效的厌氧处理系统，这种反应器有厌氧过滤和厌氧活性污泥法的双重特点，其结构简单、便于操作、不需要沉淀池和回流装置、污水适应性强、能适应大幅度的温度和PH值变化、运行费用低、处理效果好，在污水处理领域应用十分广泛。

有研究显示，我国葡萄酒废水处理运用厌氧—好氧工艺，UASB对于COD的去除率在80%左右，使用UASB联合接触氧化工艺可以使出水COD控制在100mg/L以下，处理效果稳定。

3.2好氧处理工艺

好氧处理法是在有氧条件下，利用微生物的新陈代谢来分解废水中的有机物，将有机物降解为微生物基质和微生物活动所需的能量。根据微生物的不同存在方式，好氧法可以分为活性污泥法和生物膜法，活性污泥法是应用较为广泛的工艺之一，其是向废水中注入空气曝气，保留沉淀物，每天加入污水，经过一定时间后，因好氧性微生物的繁殖而产生污泥状絮体，絮体上生存着大量微生物群，具有很强的吸附、氧化有机物的能力。生物膜法是使微生物附着在滤料或者载体上，并在上面形成膜状生物污泥，将生物膜与污水接触，膜上的微生物就会以废水中的有机物为食促进自身繁殖，同时分解有机物，净化废水。研究表明，利用好氧塘处理葡萄酒废水操作相对简单，对COD的处理效果可达91%；利用喷射环流好氧反应器处理葡萄酒废水，对于季节性变化的废水可以稳定运行超过12个月，并且可以有效处理负荷在0.4～5.9kg COD/m3·d之间波动的废水，去除率均在90%以上；采用周期循环活性污泥系统（CASS）处理葡萄酒废水，可使出水平均COD、SS分别为49mg/L和41mg/L。

3.3物理吸附法

膨润土主要由蒙脱石等粘土矿物质组成，粘度、热稳定性好，膨胀容大，吸水率高，有研究表明，采用新疆有机膨润土处理葡萄酒废水可以使CODcr、BOD5去除率到60%和79%，但是由于葡萄酒废水浓度较高，如果要达到国家一级排放标准，还需要后续的生物处理。

4.废水的高级氧化处理

4.1Fenton试剂氧化法

Fenton试剂是 Fe2+离子与 H2O2溶液混合而成，其氧化过程为链式反应，生成具有很强氧化性的·OH，其氧化电极电位为 2.80V，能够将绝大多数的有机物氧化成为CO2和H2O，或者将其转化为易降解的小分子有机物，大大提高了废水的可生化性。应用Fenton试剂预氧化—SBR处理葡萄酒废水，可以对COD的去除率达到54%。Fenton 试剂反应快无污染，初始的有机物浓度和反应时间对于处理效率几乎没什么影响，Fe3+与 H2O2的用量对去除率起决定性作用。在实际应用中因为H2O2的价格昂贵成本较高，所以经常将Fenton试剂与其他工艺联合使用，将其用做废水的预处理或者深度处理。

4.2臭氧氧化法

臭氧是一种强氧化剂，其对废水的氧化途径分为直接氧化和间接氧化，臭氧溶于水、易得、反应的产物没有副产物，所以常用于各种有机废水的处理。多种研究表明，在一定的条件下，臭氧对于COD的去除能够达到50%，对于色度的处理率接近100%，处理效果十分显著。

5.结语

通过对现今葡萄酒废水处理工艺的分析，研究各工艺的原理与优势，根据葡萄酒生产废水的特点来选取合适的处理工艺，可以灵活使用高级氧化预处理+厌氧—好氧工艺或者厌氧+高级氧化预处理+好氧工艺，能够有效提高处理效率，极大的改善了出水水质。

参考文献：

[1]张晓.Fenton氧化及生物处理实践研究[D].青岛理工大学，2015，6.

[2]张旭.葡萄酒生产废水处理工艺研究[D].青岛理工大学，2013，6.

UASB-CASS工艺处理糠醛废水篇6

关键词弹药装药；模拟实验；膜

Abstract：According to the new standard ammunition loading GB14470.3-2011 water discharge requirements， design a kind of wastewater enhanced processes， and with a certain explosive wastewater by simulation experiment， simulation effluent can meet the new discharge standard. Show that the strengthening process of the current ammunition loading wastewater upgrading and reconstruction in the technology is completely feasible.

Keywords Ammunition loading；Simulation experiment；Membrane

概述

环境保护部与国家质量监督检验检疫总局联合发布公告，自2012年1月1日起，用弹药装药GB14470.3-2011新标准，代替弹药装药GB14470.3-2002标准。相对于旧标准，新标准对水污染物种类的排放限定更加全面，控制项目由原来的9项增加到了14项；并對排放水质提出了更高的要求。同时新标准中增加了对日排水量的限定，以此明确了对水污染物排放总量的控制要求。相对于企业实际排水量，完全符合标准要求是极为困难的！弹药装药行业的水污染物实现达标排放成为各相关生产企业高度关注和亟待解决的技术难题。

新标准的实施使现有相关企业均面临着废水处理设施的提标改造。基于此我们以某所炸药废水进行了模拟实验，提出了一种炸药废水处理强化工艺水处理工艺—集成膜分离技术，辅以改型CEDI连续电除盐工艺，可在接受水体水质符合GB14470.3-2002原标准的前提条件下，将水中残存的各类污染组分截留分离，并将其浓缩，再利用强化氧化工艺实现污染物减量；系统末梢出水可达到5兆欧水质，完全可作为新生水重复利用，其水质满足各生产环节用水要求。

1、原水污染特性

某所为弹药类科研、生产单位，科研、生产中产生的废水污染物种类繁杂、水量较大，原水中的TNT/DNT/RDX/HMX均属于高能爆炸物，由于为混合废水，较之单一污染废水更难处理。各类炸药混合污染废水的生物毒性更强，难以像单一污染废水采用生化法处理，又因其成分复杂，而不能像单质炸药成分污染采用传统物化法处理。受其危险程度影响，更不可以处理成为固体废物处置。

2、模拟实验

2.1模拟进水水质水量

实验装备接受水体为某所前级处理出水，水质符合旧标准GB14470.3-2002表1中对新改扩项目给定的各项限值。处理量1吨每小时。

2.2实验简述

为验证膜分离工艺用于炸药废水处理的可行性，我们模拟工程条件进行了前期试验。第一阶段为试验阶段，主要目的是针对不同的膜过程方式和运行工况进行测试，最终确定最优化的工艺参数。第二阶段为实验阶段，调整最佳工况后让系统长时间运行，观察系统性能是否有衰减和自愈式提升现象。

第一阶段的试验过程中，通过对系统压力、流量、回收率的逐步提升，以及运行方式的阶段性调整，最终确定了一级反渗透净化、二级反渗透纯化、后置CEDI保安的定型工艺。

第二阶段的实验过程中未发现系统出现性能衰减，相反出现了自愈式脱除率升高现象，原因有两方面，一是因为膜表面轻微附着的污染影响了离子物透过，二是适宜的系统压力、膜表面流速和溶剂渗透流率的协调促进了膜表面道南电势的形成，迫使离子物离开膜表面。此外，受水中胶体物影响，密封件表面形成的水膜改善了膜两侧的密封隔离，逐渐消除了离子物的逃逸现象。

实验最终的结果表明，采用膜分离对炸药废水进行分离处理完全可行，末梢出水电阻值已达到兆欧级，完全可作为新生水重复利用。

2.3实验存在的问题

首先，实验设备的膜分离单元均为极间两段式设计，系统回收率受到限制，一级反渗透标准回收率为70%，二级反渗透更因单芯容器并联，缩短了流程，回收率仅能做到50%；另外，受处理规模限制，实验设备选用的是小型商用型4040膜元件，流道仅为28mil，流态远不及34mil的工业型膜元件；受膜面积与密封长度比例影响，4040型膜系统的净化脱除率较之8040或8060型膜系统要低得多；

其次，实验用EDI与生产型设备同样存在差异，实验选用的是板式结构EDI模块，膜面积少，占地面积大，模块内流态不稳定，并有0.5～1%的极水要求安全（散气）排放；

最后膜浓缩单元最终排出的10%高浓度水实验中仅收集无有效处理设施。

2.4工程应用具体问题的解决

1）为了达到高的回收率及膜系统的脱出率，工程应用中必须做好膜的选型及反渗透级数及段数的确定。多级反渗透生产型膜分离系统可为极间三段多芯串接设计，回收率均可达到80%以上。

2）EDI选择改型螺旋卷式结构的CEDI模块，内部填充特殊合成树脂，不会发生除无机盐以外的富集污染，模块为高回收率设计，极水与浓水一同回流，提高了单元的回收率，解决了极水处置问题。

3）对于膜浓缩单元最终排出的高浓度水可直接进入强化氧化单元。强化氧化单元能实现对浓水中TNT/DNT/RDX等有机物的去除，经过氧化的浓水返回废水处理前端。以满足新标准中对排污总量控制的要求。

根据实验数据对各工况处理效率预测见表2.1-表2.3。

3、结论

（1）超滤+多级反渗透+CEDI+高级氧化的工艺对于目前弹装炸药废水提标改造技术是完全可行。

UASB-CASS工艺处理糠醛废水篇7

关键词：焦化废水；微生物；COD

焦化公司一般采用技术先进、成熟可靠的活性污泥法-lA，00内循环生物脱氮工艺。活性污泥法是生物法处理污水的方法之一，是利用微生物的生命活动来转化污水中的有机物和有毒物质，从而达到污水净化的目的。工艺一般的设计处理量为112m3／h，出水指标达到国际二级排放标准；而实际处理量为135m，超设计处理量20.5％，出水指标COD无法达到国家二级排放标准，其他主要排放指标均能达到国家一级排放标准。针对生产实际，我们对工艺运行中存在的问题进行了工艺改造和过程优化，经过一系列的改造实施后，在来水水质在设计要求范围内时，不仅出水指标均低于设计出水指标，而且节约了大量成本消耗。

一、工艺运行主要条件

活性污泥法具有处理效率高、运行费用低的优点，因此是污水处理厂使用最多的工艺。本单位设计工艺运行条件如下：

（一）原水处理量及进水水质要求

设计进水水量≤112t／h，氨氮≤250mg／L、COD≤3000m／L、硫化物≤50mg／L、酚≤250msm、氰化物≤15mg／L。

（二）pH值

好氧池内的pH值在7.0～7.5较为适宜；缺氧池在8.0、8.5较为适宜。

（三）溶解氧

缺氧池内的溶解氧不得高于0.5ms／L；好氧池内的溶解氧在2～4mg／L，过高将会使污泥发生自身氧化；回沉池不得高于1mg／L，否则带入缺氧池影响反硝化反应。

（四）温度

环境的温度对微生物体内的酶影响很大，实践和理论证明池内的温度保证在35℃时，微生物的生长繁殖最为旺盛。

（五）营养平衡

一般情况下按下列比例投加营养物质，缺氧池BOD5：N：P=300：5：1；好氧池BOD5：N：P=100：5：1。

二、运行中存在问题及解决方案

（一）上游产能提升，废水处理量超设计处理负荷

1.现状分析

由于上游产能的不断提升，产生的废水也相应增加。设计处理能力只有112t／h，但产能提升后实际废水量达到135t／h，超设计处理量20.5％，远远超出污泥处理负荷，造成出水无法达标排放。

2.改造方案

通过与同行业废水处理站比较发现，国内几家单位废水在好氧池内的停留时间均在10h以上，而我单位废水在好氧池停留时间仅为4.7h；同时国家环保总局于2006年发布实施了《生物氧化成套装置》标准，其中规定，COD容积负荷不大于1kg／(m。d)，借鉴此标准，生物活性污泥法COD容积负荷也不应超过1kg／(md)，而我单位在实际生产中COD容积负荷大于2.31kg／(md)，可见好氧池容积远远小于生产需要。

3.效果分析

改造后两套A／O内循环生物脱氮工艺并列运行，有效减小了公司的生产压力，同时出水COD合格率得到了显著提高，而且COD总含污量也大幅度下降。

（二）原水波动大，对系统冲击影响很大

1.现状分析

上道工序在检修和特殊操作时，原水水量波动较大，而且水质较差，尤其是氨氮和硫化物含量较高，常常是设计进水要求的5倍以上。高浓度废水进泥污泥浓缩池出水人系统，不仅对系统造成很大的冲击影响，系统恢复时间较慢，而且高浓度的硫化物对系统内微生物有很强的毒害作用，甚至造成微生物大量死亡，影响微生物对有害物质的去除，出水COD和氨氮偏高。

2.解决方案

公司将原有的两个调节池改为一个事故池一个调节池，当蒸氨系统不稳定或净化分厂检修期间，来水进事故池，当来水水质较好时再逐量带人调节池，这样有效减小了冲击影响。当来水硫化物较高时，采取临时在调节池投加硫酸亚铁，在预处理阶段去除大量硫化物，以减小其对系统的毒害作用。

3.效果分析

事故池的合理利用，有效避免了上游水质较差对系统的冲击影响，保证了系统的稳定运行；采取临时投加药剂的方法，不仅保证了进人生化处理段的水质，而且为后处理提供前提条件。

（三）工业水用量较大

1.运行现状

由于原设计要求在进入生化处理段前要加入稀释水，以保证进入生化处理段氨氮≤150mg／L、COD≤1650mg／L，所以在生产中要加入120t／h的工业水进行稀释，另外，好氧池的消泡用水也在80t／h，这样每年要消耗稀释水(120+80)t／h×24h／dX365d／a=175万。这样不仅增加了工业水的消耗，还增加了公司的排污量及排污费用。

2.解决方案

所有的稀释水和消泡水，由公司的中水所代替，并对消泡水进行加压，以保证消泡压力。

3.效果分析

刚采用中水作稀释水和消泡水时，由于中水在处理过程中添加了很多药剂，尤其是添加的次氯酸钠，对系统中的微生物产生了很强的毒害作用，造成微生物大量死亡，出水COD严重超标。但公司攻关组及时对中水进行攻关调整，目前系统运行较好，污泥性质也在要求范围内。

（四）设备检修、特殊操作下产生的废水进入下水

1.运行现状

在设备检修或特殊操作下，势必将造成一部分没有经过完全处理的废水进入下水，直接导致出水超标。

2.解决方案

对各种废水处理设备和设施修筑围堰，对废水进行回收再处理。

3.效果分析

不仅美化了现场作业环境，还有效提高了出水合格率。

（五）无在线监测装置