废水利用十篇

废水利用 篇1

本工作利用含铬废水和含铅废水制备铬黄颜料,成功实现了含铬废水和含铅废水的处理和其中有价金属铬和铅的回收利用。

1 实验部分

1.1 废水水质

含铬废水取自某电镀厂,呈强酸性,黑褐色,气味恶臭,密度约为1.12 kg/L,无明显固体沉淀,较黏稠。含铬废水金属离子组分见表1。含铅废水取自某冶炼厂,呈褐色,pH为1.20。含铅废水中金属离子组分见表2。

1.2 试剂和仪器

Na2CO3,NaOH,H2O2 (质量分数30%):分析纯。

101-4A型鼓风干燥箱:上海市川沙县实验仪器厂;722型紫外分光光度计:上海第三分析仪器厂;HJ-6A型数显多头磁力恒温搅拌器:江苏省金坛市荣华仪器制造有限公司;PHS-2C型精密酸度计:上海雷磁仪器厂。

1.3 实验方法

在500 mL的烧杯中,加入一定量的含铬废水,加入一定量的Na2CO3和H2O2进行净化、氧化除杂,再加入适量的NaOH调节废水pH,使杂质金属离子沉淀析出,过滤,得到含Cr6+溶液。向含铅废水中加入NaOH调节pH,使杂质金属离子沉淀析出,过滤,得到含Pb2+溶液。将含Cr6+溶液和含Pb2+溶液以一定的比例混合,生成铬黄沉淀,过滤,烘干即得铬黄产品。

铬黄滤液采用重金属吸附剂[7]处理。取300 mL铬黄滤液置于锥形瓶中,加入2 g重金属吸附剂振荡2 h后过滤,取水样测定重金属含量。

1.4 分析方法

溶液中Cr6+含量采用GB/T 7467—1987《水质六价铬的测定二苯碳酰二肼分光光度法》测定;溶液中Pb2+含量采用GB/T 7470—1987《水质铅的测定双硫腙分光光度法》测定;铬黄中的PbCrO4含量采用GB3184—93《铬酸铅含量硫代硫酸钠碘量法》测定。

2 结果与讨论

2.1 含铬废水净化处理的正交实验结果

采用加入Na2CO3的方法,使废水中的杂质粒子生成碳酸盐沉淀而与铬分离,同时以H2O2作氧化剂将Cr3+氧化为Cr6+。

本实验采用3因素3水平正交实验。每次废水处理量为100 mL。NaOH用于调整pH,未计量,实验温度为常温。正交实验因素水平见表3,正交实验结果见表4。

由表4可见,对于铬回收率,pH的影响最大,Na2CO3加入量其次,H2O2加入量影响最小。从正交实验结果看,得到最高铬回收率的最佳实验条件为pH 12.00,Na2CO3加入量20 g,H2O2加入量10 mL。

实验中还发现:随Na2CO3加入量增加,滤渣质量增加,但对铬的回收率影响很小,这对除杂是很有利的;随pH升高,滤渣质量减少,表明有些两性化合物又开始溶解,这对除杂不利。因此尽管pH较高时铬回收率较高,但过高的pH使两性金属离子溶解而降低除杂的效果。同时较高的pH需消耗较多的NaOH,增加经济成本。因此确定含铬废水净化除杂的最佳实验条件为pH 10.00,Na2CO3加入量20 g,HCO2加入量10 mL。

2.2 含铅废水的净化处理

含铅废水中含有多种金属离子,与铬黄同时沉淀时影响铬黄的色泽。通过加入NaOH调节废水pH,可以去除杂质离子。废水pH对铅回收率的影响见表5。调节pH至2.20时开始出现沉淀,pH越高,杂质离子的去除越彻底,但铅回收率越低。实验显示:褐色的含铅废水净化后滤液变成清澈、浅黄褐色的溶液;pH越高,处理后的含铅废水颜色越浅。综合考虑,选择pH为2.65进行含铅废水净化实验。

2.3 制备铬黄的实验条件优化

2.3.1 含铅废水加入量的确定

将不同体积的含铅废水均用NaOH调节pH至2.65,过滤后将滤液加入10 mL经最佳实验条件净化除杂后的含铬废水,合成反应温度为常温,反应时间为10 min,生成铬黄后,溶液pH约为4。含铅废水加入量对制备铬黄的影响见表6。

由表6可见,含铅废水加入量为25 mL时,合成铬黄后滤液中Cr6+质量浓度达到GB8978—1996《污水综合排放标准》的指标,且铬回收率和铅回收率均较高。

2.3.2 合成反应温度的确定

将经过净化处理的10 mL含铬废水和25 mL含铅废水混合,合成反应10 rmin,合成反应温度对制备铬黄的影响见表7。由表7可见:合成反应温度为55～60℃时,铬黄中PbCrO4的质量分数最大,滤液中Cr6+质量浓度很低;室温下,和Pb2+不能充分反应,使滤液中残余的Cr6+质量浓度很高,滤液中Pb2+质量浓度也达到2 mg/L以上;合成反应温度高于65℃时,PbCrO4的溶解度增大,又使滤液中Cr6+和Pb2+的质量浓度增大,尤其Pb2+的质量浓度增加更快。

2.3.3 滤液后处理

将含铬废水和含铅废水经过净化处理后合成铬黄,铬回收率可接近100%,但铬黄滤液中Pb2+的浓度超过排放标准。采用重金属吸附剂处理后废水的重金属离子质量浓度见表8。

由表8可见,经过重金属废水处理剂处理后,废水中Pb2+、总铬及其他重金属离子浓度均达到GB8978—1996《污水综合排放标准》的排放标准,表明该工艺实现了这两种重金属废水无害化处理与资源化利用的双重目的。

在最佳废水净化处理条件和最佳合成条件下合成了3批铬黄产品,并检测了铬黄产品的相关质量指标,结果见表9。

1)以100 g铬黄的吸油量计。

由表9可见,本工作合成的铬黄产品的主要质量指标均达到GB/T 3184—2008《铬酸铅颜料和钼铬酸铅颜料》中铬黄的质量标准。

3 结论

a)利用含铅废水和含铬废水制备铬黄,对100 mL含铬废水进行氧化除杂预处理的最佳工艺条件为:Na2CO3加入量20 g,H2O2加入量10 mL,加入NaOH调节pH为10.00。通过加入NaOH调节含铅废水pH为2.65,对含铅废水进行净化除杂。

b)将净化后的10 mL含铬废水和25 mL含铅废水混合,在合成温度为55～60℃条件下合成反应10 min,合成的铬黄产品的主要质量指标均达到GB/T 3184—2008《铬酸铅颜料和钼铬酸铅颜料》中铬黄的质量标准。

c)铬黄合成滤液中的Cr6+质量浓度达到GB8978—1996《污水综合排放标准》的指标,经重金属吸附剂处理后废水中Pb2+、总铬及其他重金属离子浓度均达到GB8978—1996《污水综合排放标准》的排放标准。

参考文献

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[2] 金春姬,张鹏,曹煊等.碱渣对Cd~(2+)的吸附特性研究.化工环保,2008,28(3) :230-234

[3] 张玉刚,龙新宪,陈雪梅.微生物处理重金属废水的研究进展.环境科学与技术,2008,31(6) :58-63

[4] 钟常明,方夕辉,许振良膜技术及其组合工艺在重金属废水中的应用.环境科学与技术,2008,31(8) :44-48

[5] Aleksey N V, Leonid V G, Vladimir V T, et al. Adsorption of heavy metal cations by organic ligands grafted on porous materials. Microporous Mesoporous Mater, 2009,118: 251-257

[6] Ahluwalia S S, Goyal D. Microbial and plant derived biomass for removal of heavy metals from wastewater. Bioresour Technol, 2007, 98(12) :2 243-2 257

废水利用 篇2

啤酒工业废水主要含糖类,醇类等有机物,有机物浓度较高,虽然无毒,但易于腐败,对水体环境造成危害。国内啤酒厂废水中CODCr含量为1 000~2500 mg/L,BOD5含量为600~1 500 mg/L,该废水具有较高的生物可降解性,且含有一定量的凯氏氮和磷。

1 好氧水处理技术

好氧生物处理是在氧气充足的条件下,利用好氧微生物的生命活动氧化啤酒废水中的有机物,其产物是二氧化碳、水及能量(释放于水中)。这类方法没有考虑到废水中有机物的利用问题,因此处理成本较高。活性污泥法、生物膜法是较有代表性的好氧生物处理方法。

1.1 活性污泥法[2]

活性污泥法是中、低浓度有机废水处理中使用最多、运行最可靠的方法,具有投资省、处理效果好等优点。该水处理工艺的主要部分是曝气池和沉淀池。废水进入曝气池后,与活性污泥(含大量的好氧微生物)混合,在人工充氧的条件下,活性污泥吸附并氧化分解废水中的有机物,而污泥和水的分离则由沉淀池来完成。我国的珠江啤酒厂、烟台啤酒厂、上海益民啤酒厂、武汉西湖啤酒厂、广州啤酒厂和长春啤酒厂等厂家均采用此法处理啤酒废水。

间歇式活性污泥法(SBR)通过间歇曝气可以使动力消耗显著降低,同时,废水处理时间也短于普通活性污泥法。引进比利时的SBR专利技术,废水处理时间仅需19~20 h,比普通活性污泥法缩短10~11h,CODCr的去除率也在96%以上。

在传统的活性污泥法基础上,科研人员开发了新型高效好氧生物生理技术周期循环活性污泥法。其优点是:利用位于反应器前端的预反应区作为生物选择器对进水中有机底物快速吸附及吸收,提高了处理效率,增强了系统运行的稳定性;可变容积的运行提高了系统对水质水量变化的适应性和操作的灵活性;根据生物反应动力学原理,对废水在反应器的流动呈现出整体推流,而在不同区域内为完全混合的复杂流态,不仅保证了稳定的处理效果,而且提高了容积利用率;通过对生物速率的控制,使反应器以好氧-缺氧-厌氧状态周期循环运行,使其具有优良的脱氮降磷效果,降低了运转费用。目前该技术处于中试阶段。

1.2 生物接触氧化法

该工艺采用水解酸化作为生物接触氧化的预处理,水解酸化菌通过新陈代谢将水中的固体物质水解为溶解性物质,将大分子有机物降解为小分子有机物。水解酸化去除了部分有机污染物,提高了废水的可生化性,有益于后续的生物接触氧化处理。

该工艺在处理方法、工艺组合及参数选择上是比较合理的,充分利用各工序的优势将污染物质转化、去除。采用此工艺处理啤酒废水时要遵循下列要求:(1)采用水解酸化作为预处理工序时应考虑悬浮物去除措施。(2)采用推流式生物接触氧化池时,为避免前端有机物负荷过高可采用多点进水。(3)应严格控制溶解氧浓度,供氧不足会造成生物膜大范围脱落,导致运行失败。

2 厌氧-好氧结合处理技术

厌氧生物处理适用于高浓度有机废水,它是在无氧条件下,靠厌氧细菌的作用分解有机物。在这一过程中,参加生物降解的有机基质有50%~90%转化为沼气(甲烷),而发酵后的剩余物又可作为优质肥料和饲料。厌氧生物处理包括多种方法,但以升流式厌氧污泥床(UASB)技术在啤酒废水的治理方面应用最为成熟。UASB的主要组成部分是反应器,其底部为絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥构成的污泥床,上部设置了一个专用的气-液-固分离系统(三相分离室)。废水从反应器底部加入,在向上穿过生物颗粒组成的污泥床时得到降解,同时生成沼气(气泡)。气、液、固(悬浮污泥颗粒)一同升入三相分离室,气体被收集在气罩里,而污泥颗粒受重力作用下沉至反应器底部,水则经出流堰排出。本文仅介绍两种应用较为广泛的厌氧-好氧结合处理技术。

2.1 内循环UASB反应器+氧化沟工艺

此工艺采用厌氧和好氧相串联的方式,厌氧采用内循环UASB技术,好氧处理用地有一处狭长形池塘,为了降低土建费用,因地制宜,采用氧化沟工艺。本处理工艺的关键设备是UASB反应器,该反应器是利用厌氧微生物降解废水中的有机物,其主体分为配水系统、反应区、气-液-固三相分离系统、沼气收集系统四个部分。实践证明,采用内循环UASB反应器+氧化沟工艺处理啤酒废水是可行的,CODCr总去除率高达95%以上,根据啤酒生产的季节性、水质和水量的情况可调整UASB反应器或氧化沟处理运行组合,以便进一步降低运行费用。

2.2 UASB+SBR处理工艺

本工艺将UASB和SBR两种处理单元进行组合,所形成的处理工艺突出了各自处理单元的优点,使处理流程简洁,把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元,在降低废水浓度的同时,可回收所产沼气作为能源利用。同时,由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量,降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量,从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。

3 利用啤酒废水发展循环经济

废水的土地利用有悠久的历史。其目的不单纯是废水农田灌溉,而且还根据生态学原理,在充分利用水资源的同时,科学地运用土壤-植物系统的净化功能,使该系统起到废水的二、三级处理作用。废水的土地利用一般有快速渗滤和地表漫流两种方法:前者的特点是加入的废水大部分都经过土壤渗透到下层,因而仅限于在砂及砂质粘土之类的快渗土壤上使用,植物对废水的净化作用较小,主要是由土壤中发生的物理、化学和生物学过程使废水得到处理;后者是一种固定膜生物处理法,废水从生长植物的坡地上游沿沟渠流下,流经植被表面后排入径流集水渠,废水净化主要是通过坡地上的生物膜完成的,这种方法对于渗透较慢的土壤最为适用。

此外,一些新的废水利用技术为企业循环经济注入了新的活力。澳大利亚啤酒酿造商与科学家合作,开发了一种新型废水处理技术,由此可以把酒厂废水转化成清洁能源。昆士兰州首府布里斯班附近一家啤酒酿制厂内安装了一台微生物燃料电池装备,通过分解酿酒废水,可以产生电力和无污染的水。这种微生物燃料电池利用了细菌分解酿酒废水中有机物质时散发出的化学能,然后把化学能转化成电能。

摘要：啤酒生产耗水量大而且其出水水质有其自身的特点。啤酒废水的处理是啤酒行业发展循环经济中重要的一个环节,本文综述了啤酒生产废水的特点及其处理方法,就如何利用生产废水提出了建议。

关键词：啤酒废水,废水处理,循环经济

参考文献

[1]沈淞涛,杨顺生,方发龙,等.啤酒工业废水的来源与水质特点[J].工业安全与环保,2003(29)12:3-5.

废水利用 篇3

关键词: 脱硫酸性废水 含铬废水 废水处理 以废治废

DOI:10.3969/j.issn.1672-8289.2010.09.003

目前,电镀含铬废水处理的工艺很多,效果也较好。但对于一些小型电镀厂来说,突入的成本太高,很难承受。因此,一般的小型电镀厂还是采用药剂还原法处理电镀含铬废水。

电镀含铬废水主要来自镀铬漂洗水、各种铬纯化漂洗水、塑料电镀粗化工艺漂洗水等。含六价铬废水的药剂还原法的基本原理是在酸性条件下,利用化学还原剂将六价铁还原成三价铁,然后用碱使三价铬成为氢氧化铬沉淀而去除1。

电镀废水中的六价铬主要以铬酸根 和重铬酸根 两种形式存在,随着废水pH值的不同,两种形式之间存在着转换平衡。在酸性条件下六价铬的还原反应很快,一般要求pH<3。常用的还原剂有:亚硫酸钠、亚硫酸氢钠、焦亚硫酸钠、硫代硫酸钠、二氧化硫、水合肼、铁屑、铁粉等1。

锅炉烟尘脱硫酸性废水中含有HSO-3、HCO-3,、F-、,Ca2+、 Mg2+ 等,pH值在3左右。我国目前工业锅炉中的80%为中小型锅炉2。对于锅炉烟尘脱硫酸性废水处理的工艺也不少,但也是由于一次性突入成本过高。当前大量中小型锅炉烟尘脱硫酸性废水处理最常用的是中和处理技术,要想有较好的处理效果费用也不低。

1、利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水实验

笔者通过对锅炉烟尘脱硫酸性废水及电镀含铬废水两种废水的水质进行了分析,做了大量的实验,利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水,可以降低处理费用。效果较好。下面是每一样废水单独处理及两种一起综合处理的结果。

实验一、电镀厂镀鉻漂洗废水处理方案

(1)、原水水质:含鉻总量:78.4mg/L、PH 值:5。

(2)、几种最佳投药量的药品选择 :

(3)、结果: 效果最好的为硫酸亚铁还原剂加氢氧化钙中和剂.有用法简单效果好等优点.通过再次实验,祥细过程如下:在1000ml的原水中,加入2.34g硫酸亚铁(固`体),PH值3.84,搅拌6min,加入浓度为20%的1ml氢氧化钙后,旋转开始立即出现絮凝体,细,大量,逐渐增大,当再加入到40ml时,絮凝体急剧下沉。搅拌 20min, 停止搅拌7min.沉淀基本完成。几呼没有悬浮物。上清液水质:含鉻总量:1.6mg/L,pH值:7.63

实验二、锅炉烟尘脱硫酸性废水处理方案

(1)、原水水样:PH值3.7,SS:650mg/L。

(2)、通过多种药剂的实验,选择最好的方案,再从该方案中选择最佳投药量。

(3)、结果:效果最好的方法为;先在水样中加氢氧化钠,调PH值到7-8,再加混凝剂三氯化铁,其最佳投药量为50mg/L(即浓度为1%的三氯化铁5ml),搅拌30min,悬浮物极少,沉淀物多,水接近无色。上清液水质:pH值:7.19;SS:21mg/L.

实验三、利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水方案

(1)、原水水样同上

(2)、利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水的方案:将含鉻废水与锅炉烟尘脱硫酸性废水混合,可达到以废治废的处理效果。通过多次实验,含络废水与锅炉烟尘脱硫酸性废水以4:1的比例混合效果最隹。而经过对多种絮凝剂的实验。三氯化铁效果最好。下表是通过不同剂量及药剂先后投加的顺序不同的效果:

3)结果:其处理过程为:. 将混合后的水样先加三氯化铁.再加氢氧化钠,效果比较好。水接近无色,沉淀物较多颗粒大,下沉快,基本上无悬浮物。上清液水质:pH值:8;SS:5mg/L;含鉻总量:1.3mg/L

2、水处理成本核算

1.1 含铬废水的处理

处理一吨含铬废水的费用:需要药品:氢氧化钙40克,硫酸亚铁(固体)2.34千克。当前市场价格:氢氧化钙0.9元/千克,40克需要0.036元。硫酸亚铁(固体)0.7元/千克,2.34千克需要1.634元,即一吨含铬废水的处理费用共计1.67元。

2.2 锅炉烟尘脱硫酸性废水的处理

处理一吨锅炉烟尘脱硫酸性废水的费用:需要药品:三氯化铁50克,氢氧化钠50克。当前市场价格:三氯化铁5.85元/千克,50克需要0.293元。氢氧化钠2.2元/千克,50克需要0.11元,即一吨锅炉烟尘脱硫酸性废水的处理费用共计0.40元.

2.3 利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水

2.3.1 分别处理一吨混合废水的费用:按4:1的比例,1.67元×0.8+0.40元×0.2=1.416元.

2.3.2 两种废水混合后一吨混合废水的处理费用:三氯化铁80克需要0.468元,氢氧化钠50克需要0.11元,共计0.578元。

2.3.3 从以上的水处理成本核算来看,以废治废每吨废水可节约废水处理成本0.835元(1.416-0.578=0.835元)。

以上各種废水处理药品的价格来源于二零壹零年化学试剂商店提供的工业用化学试剂出厂价。

3、利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水的可行性

电镀厂电度槽的电镀液要保持一定的温度,一般用热水循环,这些循环热水有些电镀厂采用电加热,有些采用柴油加热。更多的是采用煤加热,因为烧锅炉使用煤作为热源是最省钱的,比电、柴油分别可以节省86%和75%的资金。因此,大多数电镀厂都有燃煤锅炉,对于这些电镀厂来说,将这两种废水混合后中和处理,既节约了水处理的成本,又可以减少排放3。笔者考察了一部分小型电镀厂,由于锅炉不大,一般没怎么进行处理。对含铬废水的处理都有较为完整的体系。实际上,国家环保部门非常重视,对中小型锅炉都有处理方案,有的城市在用太阳能等替代锅炉的都有一定的经济补偿。不论采取什么方法,都是为了保护环境。而我们每个公民都要有环保意识,都有责任保护环境。小型锅炉同样会产生污染,要引起重视。不妨试试上面介绍的方法,以废治废。废水处理成本不会增加,只需增加排烟脱硫设施,即先采用湿法脱硫,用液体吸收剂洗涤烟尘去除二氧化硫,液体吸收剂与二氧化硫的反应速度很快,湿法脱硫的效率较高,且设备小、投资也不大。再将烟尘脱硫酸性废水集中,与含铬废水按比例混合后,进行处理。

4、小结

利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水是通过笔者多次实验获得的可行性方案,达到了以废治废,节能减排的效果。适用于一些有锅炉的小型电镀厂。一般的小型电镀厂都有含铬废水的处理系统(大部分是采用药剂还原法)。只要在含铬废水的集水池旁再建一个集水池,将锅炉烟尘脱硫酸性废水引入,然后增加一个配水池即可。一套利用锅炉烟尘脱硫酸性废水处理电镀含铬废水的综合处理系统就完成了。

参考文献

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2.刘精今等. 给水排水 1999年 第25卷第8期

3.http://www.pjrsl.com/鹏基热水炉2009年2月27日 47:52

作者简介:

油漆生产废水回收利用研究 篇4

油漆生产废水回收利用研究

摘要：通过物理沉淀法对油漆生产过程中产生废水进行处理,使其中的颜料粒子等等快速沉淀,将经处理的上层清液和下层沉淀物又回收分别使用于油漆生产,防治了废水对生态环境的污染,实现了油漆生产污水零排放.作 者：范晓霞 陈克礼 作者单位：西安北方惠天化学工业有限公司,陕西,西安,710302期 刊：化学工程与装备 Journal：CHEMICAL ENGINEERING & EQUIPMENT年，卷(期)：2010,“”(3)分类号：X7关键词：油漆 生产废水 回收利用 物理沉淀

电镀废水中镍的回收和利用 篇5

关键词：电镀废水,镍离子,化学沉淀法,回收工艺,润滑油,添加剂,废水处理

电镀是利用电化学的方法对金属和非金属制品的表面进行装饰、防护及获取某些新的性能的一种工艺过程,在国民经济各领域中被广泛应用[1]。然而电镀厂每年要排放大量的电镀废水,据资料记载,年排放量达4×109 m3以上,大致占全国工业废水排放总量的20%,占全国工业与城市生活废水排放总量的10%[2]。由于电镀废水中含有自然界中不能降解的重金属离子,如不处理就直接排放,将对自然水体、生态环境和人类造成极大危害[3]。目前电镀含镍废水的处理方法主要有化学沉淀法、电化学处理法、氧化还原处理法、生物处理法和膜分离技术等[4,5]。润滑油抗磨减摩添加剂可通过在摩擦表面形成抗磨膜,降低剪切应力,提高承载能力[6,7]。将电镀含镍废水回收产物作为润滑油添加剂,是对该废水进行资源化利用的有效途径。

本工作采用化学沉淀法回收电镀含镍废水中的Ni2+,研究了电镀含镍废水中Ni2+的回收工艺和各因素对回收效果的影响,为电镀含镍废液的回收、利用及环境保护提供研究基础,也为今后的进一步实验研究和工业推广应用提供参考。

1 实验部分

1.1 废水水质

实验用废水取自某电子电镀镍生产企业排放的电镀废水。废水主要成分为ρ(Ni2+)1.75 g/L,ρ(H3BO3) 0.508 8 g/L,ρ() 191.7 mg/L,ρ(Cl-)2.023 5 g/L,pH 1.5～2.0。

1.2 试剂和仪器

实验用试剂均为化学纯。

国华JJ-1型精密增力电动搅拌器:常州国华电器有限公司;unico7321型紫外分光光度计:尤尼柯(上海)仪器公司;电子恒温水浴加热器:金坛市金华仪器厂;四球摩擦磨损试验机:济南试金集团。

1.3 实验方法

一定温度下,在50 mL Ni2+质量浓度为1 750.00 mg/L的废水中加入一定量浓度为0.1 mol/L的NaOH溶液和质量分数为5‰的絮凝剂,搅拌一定时间后静置1 h,过滤,测定滤液中的剩余Ni2+质量浓度[8,9]。滤饼即为回收产物Ni(OH)2。

向润滑油中加入分散剂油酸和一定量的回收产物Ni(OH)2,机械搅拌并超声分散,通过四球摩擦磨损试验机进行润滑油的摩擦磨损性能研究。

1.4 分析方法

电镀含镍废水中Ni2+质量浓度的测定方法见文献[10]。

2 结果与讨论

2.1 絮凝剂种类对回收工艺的影响

分别以聚丙烯酸钠、聚丙烯酰铵、聚乙烯醇为絮凝剂,考察絮凝剂种类对Ni2+回收工艺的影响。当静置时间为15 min时,以聚丙烯酸钠为絮凝剂的废水上层已经澄清;静置25 min时,以聚丙烯酰铵为絮凝剂的废水上层澄清。由此可见,3种絮凝剂中聚丙烯酸钠的絮凝效果最好、聚丙烯酰铵次之、聚乙烯醇最差。以下实验均以聚丙烯酸钠为絮凝剂。

2.2 NaOH溶液加入量对剩余Ni2+质量浓度的影响

在反应温度为30℃、废水pH为12、搅拌转速为400 r/min、搅拌时间为10 min的条件下,NaOH溶液加入量对剩余Ni2+质量浓度的影响见图1。由图1可见:随NaOH溶液加入量的增加,废水中剩余Ni2+质量浓度不断减少;当NaOH溶液加入量为70 mL时,剩余Ni2+质量浓度趋于平衡。

2.3 废水pH对剩余Ni2+质量浓度的影响

在反应温度为30℃、NaOH溶液加入量为70 mL、搅拌转速为400 r/min、搅拌时间为10 min的条件下,废水pH对剩余Ni2+质量浓度的影响见图2。由图2可见:随废水pH的升高,剩余Ni2+质量浓度不断减少;当废水pH为12～13时,剩余Ni2+质量浓度基本稳定。

2.4 反应温度对剩余Ni2+质量浓度的影响

在废水pH为12、NaOH溶液加入量为70 mL、搅拌转速为400 r/min、搅拌时间为10 min的条件下,反应温度对剩余Ni2+质量浓度的影响见图3。由图3可见,随反应温度升高,剩余Ni2+质量浓度逐渐减少。但随反应温度的升高,一方面反应的能耗将会增大;另一方面,从回收工艺的难易程度看,温度升高会增加工艺的难度。因此,实验选择反应温度为30℃。

2.5 搅拌转速对剩余Ni2+质量浓度的影响

在反应温度为30℃、废水pH为13、NaOH溶液加入量为70 mL、搅拌时间为10 min的条件下,搅拌转速对剩余Ni2+质量浓度的影响见图4。由图4可见:随搅拌转速的增加,剩余Ni2+质量浓度先降低再大幅度升高;当搅拌转速为1 250 r/min时,剩余Ni2+质量浓度最低。

2.6 搅拌时间对剩余Ni2+质量浓度的影响

在反应温度为30℃、废水pH为13、NaOH溶液加入量为70 mL、搅拌转速为1 250 r/min的条件下,搅拌时间对剩余Ni2+质量浓度的影响见图5。由图5可见:随搅拌时间的延长,残余Ni2+质量浓度不断降低;搅拌时间为2 min时,废水中Ni2+质量浓度从最初的1 750.00 mg/L降至0.75 mg/L,低于GB8978-1996《污水综合排放标准》(1 mg/L),并且Ni2+去除率达99.95%。

2.7 回收产物的应用

基础油(未加任何纳米粉末的润滑油)的摩擦系数为0.095 54。Ni(OH)2加入量(占润滑油的质量分数,下同)对摩擦系数的影响见图6。由图6可见:随Ni(OH)2加入量的增加,润滑油的摩擦系数逐渐减小;当Ni(OH)2加入量为0.5%时,加入Ni(OH)2的润滑油比基础油的摩擦系数减小14.7%;当Ni(OH)2加入量为0.9%时,摩擦系数减小了26.1%;当Ni(OH)2加入量为1.3%时,摩擦系数减小了31.7%。由此可见,Ni(OH)2的加入大大减小了润滑油的摩擦系数。

Ni(OH)2加入量对磨斑直径的影响见图7。实验用钢球均经过石油醚超声清洗。由图7可见:随Ni(OH)2加入量的增加,磨斑直径先减小后变大;当Ni(OH)2加入量为0.9%～1.1%时,磨斑直径最小,此时润滑油的抗磨性能最佳;继续增加Ni(OH)2的加入量,磨斑直径开始增大。其原因可能是因为单位体积润滑油中过多的Ni(OH)2在摩擦过程中容易聚集成比较大的颗粒,不能起到填补磨损表面的作用,并与摩擦表面产生摩擦,充当了磨粒,从而增加了钢球间的摩擦,使得磨斑直径增大[11,12]。综上所述,回收产物Ni(OH)2的加入可有效改善润滑油摩擦磨损性能,Ni(OH)2的最佳加入量约为1.1%。

3 结论

a)回收电镀含镍废水中Ni2+的最佳工艺条件为:反应温度30℃,废水pH 12～13,NaOH溶液加入量70 mL,以聚丙烯酸钠为絮凝剂,搅拌转速1 250 r/min,搅拌时间2 min。采用该工艺,废水中Ni2+质量浓度由最初的1 750.00 mg/L降至0.75 mg/L,达到GB8978—1996《污水综合排放标准》,且Ni2+去除率达到99.95%。

b)将回收产物Ni(OH)2用作润滑油添加剂可有效改善润滑油的摩擦磨损性能。随Ni(OH)2加入量的增加,润滑油的摩擦系数持续减小,磨斑直径先减小后变大。润滑油中回收产物Ni(OH)2的最适当加入量为1.1%。

参考文献

[1]何升霞,姬相艳.利用废铁屑处理含铬废液试验研究.油气田环境保护,2002,10(2):36-37

[2]潘碌亭,肖锦.液膜法在处理工业废液中的研究和应用工业水处理,1999,19(5):6-8

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[5]孙红,赵立军,杨永生.化学沉淀法处理化学镀镍废液中镍的研究.黑龙江大学自然科学学报,1999,16(2): 102-105

[6]王毓民,王恒.润滑材料与润滑技术.北京:化学工业出版社,2005.15-16

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[9] Liu Changjiu,Wang Huijing,Wu Huabin,et al.Study on Physical Speciality and Electrochemical Characteristics of Electrode Material of Amorphous Nano-Ni(OH)_2.Rare Metal Mater Eng,2007,36(1):1 545-1 548

[10]原国家环境保护总局《水和废水监测分析方法》编委会.水和废水监测分析方法.北京:中国环境科学出版社,1998

[11]张振忠,高建卫,殷波等.金属纳米复合粉体改善润滑油的摩擦磨损性能研究.润滑与密封,2006,25(5):81-83

混凝土搅拌站废水利用探究 篇6

随着现代环保要求不断提升,监管部门对搅拌站的废水、废渣的排放要求越来越严格,且近年深圳市建筑废渣堆场场地越来越紧张,外运处理的费用急剧上升,混凝土生产企业如何合理处理生产产生的废水、废渣已由外部要求逐渐变成企业提升效益和市场竞争力的内在需求。

现有混凝土搅拌站大多采用的是利用沉淀池对废水进行沉淀分离。分离出来的清水用于清洗场地等用途,但废渣部分只能进行外运。这些年对废水废渣的使用虽已逐渐普及,但废水废渣的产生量与使用量并不匹配,沉淀池中的废渣越积越多,仍有大部分需外运填埋。在废渣外运压力及成本越来越大的情况下,需考虑利用适当方法提高废渣使用量,甚至考虑适当增加混凝土的生产成本,以达到最佳的综合效益,本文主要探究如何更好的提高废水废渣的应用效率,提高综合利用效益。

2 主要思路

为达到真正的废渣零排放必须增加废水的使用量,提高废水浓度。相关文献显示虽然废水中的不溶物指标超标,但因为其主要成份是水化后的水泥和粉煤灰颗粒,不同于传统意义上的含泥量,对混凝土强度影响不大[1],完全可用于混凝土生产,同时应根据废水浓度相应地提高混凝土的外加剂掺量,保证混凝土的工作性能。我们采取的是“提高废水浓度,抽取沉渣配制废水,提高外加剂掺量保证质量”的方法。并重新设计了废水循环回路,并进行了相关试验。

3 废水使用相关设备及循环规划

利用原有的三级沉淀池,在引入砂石分离机后为了更好利用废水废渣,将砂石分离机紧挨沉淀池修建,同时由于因废水的产生和使用在时间上并不完全同步,产生量与使用量也不能很好匹配,因此需要在生产高峰期将低谷期沉淀于沉淀池的废渣进行利用,因此单独修建了两个废水池,一个作为储备中转池,另一个作为使用池。大小均为3.5m×3.5m×3.5m。生产时可将沉淀池中的废渣用大功率水泵抽入储备池,通过搅拌机与第三级沉淀池水搅拌均匀后再由水泵抽入使用池以供生产使用,第三级沉淀池水不足时由清水补充。废水循环回路主要规划如图1:

⑴在储备池及使用池安装有搅拌机,通过自动控制系统控制进行间断性搅拌,每隔2min搅拌1min,以防浆水出现沉淀结块。储备中转池在抽取沉渣时搅拌频率可进一步加大。

⑵沉淀池的废水、废渣通过水泵进入储备池,砂石分离机产生的浆水直接进入储备池,储备池主要为使用池的废水做准备,其混合均匀后由水泵抽入使用池,避免使用时浆水的浓度和成分变化太大,不利于生产控制。

⑶由于废水浓度较大,在废水使用时可采用废水与清水同时使用,分开计量,以便准确灵活地调整废水的总浓度。目前采用的是累加计量的方式,在条件允许情况下,建议采用两个水秤分别计量。

4 绘制废水浓度-密度曲线

采用从泥浆池取样现场测试密度之后再烘干进行浓度计算的方法。这与一般采用的将废渣烘干后再按比例重新加入水中,混合搅拌后再测试密度的方法相比,此方法更接近于实际使用的情况。因为废水体系的本质上是悬浊液,其含有大量已水化和未水化的水泥和粉煤灰颗粒以及其他杂质,非常不稳定,极易出现沉降。生产应用中需及时、准确地检测废水的浓度,因此采取更符合实际使用情况的方法进行试验,并绘制废水浓度—密度曲线。

废水浓度-密度对照表见表1:

当废水密度增大时,其浓度相应增大,且线性关系较好,但在实验中发现由于因废水的不稳定性,在密度大于1.055g/m3时,废水中的沉渣较多,且沉降非常快,密度实验已不能真实准确地反映废水的浓度。因此建议在生产中配制的废水密度应不超过1.055g/m3,即废水浓度不宜超过10%。

根据表1绘制的废水浓度-密度曲线如图2:

5 废水应用试验

5.1 主要原材料

水泥:华润P.O42.5,28d强度为49.3MPa;

粉煤灰:妈湾电厂Ⅱ级粉煤灰,细度17%;

砂子:水洗砂,细度模数2.7,含泥量1.2%;

石子:惠州5~25mm连续级配碎石,压碎指标10%,含泥量1.0%;

外加剂:中铁四威RAWY101型聚羧酸高性能减水剂,减水率为26%。

5.2 试验方案

选用生产量较大的C30混凝土进行试验,采用浓度为6%、7%、8%、9%、10%的废水分别进行试验。新鲜废渣可取代少部分的胶材且不影响混凝土强度,而陈旧废渣对混凝土强度较为不利[2]。但由于废水的产生和使用并不同步,目前无法很好地将陈旧废渣与新鲜废渣区分使用,因此本试验暂不考虑用废水中的废渣取代胶凝材料,仅用于取代砂子,同时调整废水用量确保水胶比不变。试配时针对废水对混凝土和易性的影响,通过调整外加剂的掺量来保证混凝土的工作性。具体试验配合比见表2:

5.3 试验结果及分析

⑴试配混凝土的工作性能及凝结时间见表3。

试验发现使用废水拌制的混凝土粘聚性均比基准的好,这主要是因为目前深圳使用的水洗砂在经过淡化清洗过后315μm以下的颗粒相对较少,而废水中含有大量的细小颗粒,正好补充其空缺,因此用废水拌制的混凝土粘聚性更好。但是在废水浓度达到8%以后,混凝土在增加外加剂掺量保证初始状态之后,其坍落度和扩展度的经时损失增大仍非常明显,这主要是因为废水中的颗粒具有一定的吸附性[3],其外加剂的吸附作用导致混凝土的工作性能出现下降。

在使用废水并相应提高了混凝土的外加剂掺量的情况下,混凝土的凝结时间比基准配合比稍长,但影响不大。

⑵试配混凝土的力学性能见表4。

试验发现废水浓度逐渐增大时,混凝土各龄期的强度均有一定的增长,这主要是由于废水中含有部分未水化的水泥颗粒,其仍具有一定的活性,对混凝土强度发展有利,而陈旧废渣含有的大量微小颗粒可当作非活性掺合料,填充混凝土中的细小空隙,使混凝土更加密实。但在废水浓度达到8%以后,混凝土强度的增长幅度减小,同时外加剂的掺量增加较多,坍落度经时损失明显,综合效益不高。

6 主要结论及展望

⑴应建立适合本企业的废水浓度—密度曲线,使检测工作更加快速方便,且应定时验证更新。实际使用时废水浓度波动较大,应建立定时检测的制度,每个工作班建议不少于三次。

⑵从试配的结果可以看到高浓度废水在实际应用中完全可以实现,适当增加外加剂的掺量可以减小掺废水混凝土的经时损失,使混凝土的工作性能达到实际应用要求。且新鲜废浆与陈旧废渣组成的混合废水对混凝土的强度仍有一定程度的贡献。

⑶从实验的结果综合考虑,废水总浓度控制在在8%以内较为合理。但因试验采用的是干砂,而实际生产砂子有部分含水,因此实际使用的废水浓度可适当提高至密度检测方法中建议的上限10%。

⑷后续试验可探索用废渣取代部分粉煤灰进行生产,并总结其对不同强度等级混凝土所适用的取代比例。特别在持续性的大方量生产情况下,废水的使用和循环加快,三级沉淀池中的废渣持续减少,废水使用池中的废水大部分是清洗生产设备和罐车的新鲜废浆,使用废渣取代部分粉煤灰进行生产,可进一步降低混凝土的生产成本,使废渣应用的综合效益更好。

参考文献

[1]常洪民,葛新文,王东旭.废弃混凝土拌合物分离浆水再利用技术的试验研究[J].混凝土,2007(7):69-70.

[2]陈军亮,张哲明,葛栋,魏鹏.混凝土搅拌站废弃泥浆水的回收利用[J].混凝土,2014(9):130-134.

废水利用 篇7

一种利用真空脱气膜技术处理氨氮废水的工艺, 包括以下步骤:1) 将排放的含氨氮等杂质的废水通入氨氮废水池, 通过前期处理, 去除大部分悬浮物;2) 进入循环水池, 在循环水池中加入烧碱溶液和蒸汽;3) 在循环泵作用下, 废水经过滤器, 进入真空脱气膜装置中膜的一侧, 在真空脱气膜装置内, 废水中的游离氨被分离出来进入膜的另一侧;4) 在真空系统的作用下游离氨被抽出。经过若干次循环后, 废水中的游离氨不断被脱除。该发明直接从氨氮废水中提取游离氨制成高浓度氨水, 实现了资源的回收利用;发明投资小、运行成本低、设备操作简单、易于维护, 无有害的副产品产生、无二次污染, 废水中氨氮去除率高。/CN103183393A, 2013-07-03

废水中三氯乙酸的回收和利用 篇8

废水中三氯乙酸的回收和利用

摘要：三氯乙酸在化工行业中应用很多.由于即有亲油性又有亲水性,被广泛用与制药,农药等行业中,在反应中三氯乙酸只起到酸化体系的作用,加量多,但消耗少.最后就是不可避免的.产生大量含酸废水,由于此酸酸性极强.对环境的污染较为严重.所以说回收是事在必行,络合萃取法和反萃取技术用于三氯乙酸的回收是目前最好的工艺.选择甲基异丁基酮(MIBK)为萃取剂,苯为稀释剂.他们二者与废水1:1:1进行萃取,然后配制一定浓度的NaOH溶液进行反萃取.形成钠盐后加等摩尔的盐酸进行中和,最后用苯萃取出三氯乙酸.这样就可以直接用于工业生产了.作 者：罗少辉 程冬冬 宋夏辉 作者单位：江西省化学工业研究所,江西,南昌,330029期 刊：江西化工 Journal：JIANGXI CHEMICAL INDUSTRY年，卷(期)：,“”(2)分类号：X7关键词：三氯乙酸 甲基异丁基甲酮 苯 酸和碱 萃取和反萃取

废水利用 篇9

该发明公开了一种工业废水中无机盐的提取方法, 步骤为:将工业废水蒸发浓缩, 得到固体无机盐;将固体无机盐在不大于1 000℃的温度下与含氧气体接触, 碳化得到高纯度无机盐。该发明还公开了一种含盐工业废水的资源化利用方法。该方法为将碳化得到的高纯度无机盐和除去有机物质的含盐工业废水混合, 配制成无机盐饱和溶液, 所得饱和溶液可用于电解或其他行业。该发明流程简单, 工艺成熟, 不会产生难以处理的二次废物, 实现了含盐工业废水、尤其是高盐工业废水的回收利用, 一定程度上解决了高盐工业废水的处理难题。/CN103224261A, 2013-07-31

废水利用 篇10

目前的家庭坐便器水箱通过自来水管直接供水, 水资源的日益匮乏让这种供水方式显得较为浪费, 而同时大量的家庭生活废水直接排放也造成了浪费。传统的坐便器水箱不能直接利用这部分生活废水。

2 一种可优先给坐便器供给生活废水的供水装置的功能结构介绍

为了克服传统坐便器水箱不能直接利用生活废水进行供水的技术问题, 本论文介绍了一种可优先给坐便器供给生活废水的供水装置, 而当废水不足时, 可自动切换到自来水进行供水。

本供水装置解决其技术问题所采用的技术方案是:在现有坐便器水箱上, 放置废水储水箱。废水储水箱分别连接两根供水管道, 废水进水管给废水储水箱供给生活废水, 自来水进水管供应自来水, 自来水进水管道接口位置靠近废水储水箱底部, 废水进水管道接口位置靠近废水储水箱顶部。自来水进水管道在容器内部处装有一个水位浮球控制阀。在废水储水箱靠近底部有一出水管道连接坐便器水箱进水管, 该管道可将废水储水箱内的水供给坐便器水箱。生活废水由废水进水管道流入, 经过滤器过滤后进入废水储水箱直至装满, 多出部分会由预先安装的溢水管排到下面的坐便器水箱。此时废水储水箱内的液面高度高于自来水水位浮球控制阀, 水位浮球控制阀关闭, 切断自来水供应。当使用坐便器冲水后, 由废水储水箱内的水供应到坐便器水箱, 达到利用废水的目的。若废水不够注满坐便器水箱, 此时废水储水箱内液面将低于水位浮球控制阀, 则自来水管被接通供应自来水, 直至废水储水箱内液面重新达到水位浮球控制阀截止高度, 阀门再次关闭。这样, 即使废水不够时, 废水储水箱仍能向坐便器水箱供水。

同时, 本供水装置的废水储水箱整体按照现有的坐便器水箱基本尺寸设计, 用户可根据需要选择是否安装。若该装置损坏, 或者不想使用该装置时, 可拆除废水储水箱, 此时只需将连接废水储水箱的自来水进水管的接头直接连接到坐便器水箱进水管, 并将废水储水箱的箱盖上的加长连杆取下, 然后将箱盖直接盖在坐便器水箱上即可。本装置在使用一段时间之后, 可打开箱盖, 将过滤器中的滤渣清出, 方便继续使用。

本供水装置的有益效果是, 可收集生活废水向坐便器水箱供水, 且生活废水不够时仍不会影响自来水给坐便器水箱的供水。并且装置安装方便, 可自由拆卸。

附图说明:

图中, 1.冲水连杆;2.冲水按钮;3.箱盖;4.密封套管;5.废水储水箱;6.自来水进水管;7.水位浮球控制阀;8.废水进水管;9.溢水管;10.出水管;11.连杆接头;12.加长连杆;13.过滤器;14.坐便器水箱进水管;15.坐便器水箱。

3 一种可优先给坐便器供给生活废水的供水装置的工作过程

下面结合附图对本装置做进一步说明。

结构如图1~图4, 冲水按钮 (2) 连接冲水连杆 (1) , 冲水连杆 (1) 通过连杆接头 (11) 连接加长连杆 (12) , 冲水连杆 (1) 、连杆接头 (11) 和加长连杆 (12) 置于密封套管 (4) 中, 自来水进水管道上连接水位浮球控制阀 (7) , 出水管 (10) 连接到坐便器水箱进水管 (14) , 溢水管 (9) 直接连通下部坐便器水箱 (15) , 出水管 (10) 、自来水进水管 (6) 、废水进水管 (8) 从下到上布置于废水储水箱体 (5) 的靠墙一侧。

具体工作方式是:将供水装置安装于坐便器水箱 (15) 上, 连接好废水进水管 (8) 、自来水进水管 (6) , 用软管将出水管 (10) 与坐便器水箱进水管 (14) 连通。生活废水由废水进水管 (8) 流入, 经过滤器 (13) 过滤后进入废水储水箱体 (5) 储存, 箱体内储存的水通过出水管 (10) 经坐便器水箱进水管 (14) 流入坐便器水箱 (15) 。

冲厕时, 按下箱盖 (3) 上的冲水按钮 (2) , 冲水按钮 (2) 通过冲水连杆 (1) 、加长连杆 (12) 顶压坐便器水箱 (15) 中的放水控制阀实现坐便器的放水冲厕。当废水储水箱 (5) 中有储水时, 储水会通过出水管 (10) 经坐便器水箱进水管 (14) 流入坐便器水箱 (15) , 废水储水箱 (5) 中的液面下降到水位浮球控制阀 (7) 之下时, 水位浮球控制阀 (7) 开启, 自来水流入废水储水箱 (5) , 直至液面淹没水位浮球控制阀 (7) , 水位浮球控制阀 (7) 关闭, 切断自来水供应。冲厕时若废水储水箱 (5) 中的废水不足, 废水储水箱 (5) 中的液面会下降到水位浮球控制阀 (7) 之下, 水位浮球控制阀 (7) 再次开启, 自来水流入废水储水箱 (5) , 直至液面淹没水位浮球控制阀 (7) , 水位浮球控制阀 (7) 再次关闭, 切断自来水供应。由此, 可保证坐便器水箱 (15) 里始终会充满水, 实现连续供水, 满足坐便器冲水需求。

废水多余时, 废水储水箱 (5) 内多余的水由溢水管 (9) 溢流至下部坐便器水箱 (15) , 此时废水储水箱 (5) 内的液面在水位浮球控制阀 (7) 之上, 水位浮球控制阀关闭, 切断了自来水的供水。

当废水不足时, 废水储水箱 (5) 内的液面下降到水位浮球控制阀 (7) 之下, 水位浮球控制阀打开, 自来水经出水管 (10) 和坐便器水箱进水管 (14) 流入坐便器水箱 (15) , 直至达到坐便器水箱中的水位控制阀截止高度, 切断废水储水箱 (5) 的供水, 此后, 废水储水箱 (5) 中的水位开始上升, 直到达到水位浮球控制阀 (7) 的控制水位, 切断自来水供水当该装置损坏, 或者不再需要使用该装置时, 可打开箱盖 (3) , 旋转连杆接头 (11) 卸去加长连杆 (12) , 然后拆除废水储水箱 (5) , 将连接废水储水箱 (5) 的自来水进水管 (6) 的外部接头直接连接到坐便器水箱进水管 (14) , 将废水储水箱的箱盖 (3) 盖回坐便器水箱 (15) 上即可恢复原坐便器的功能。

4 结论

介绍了一种直接利用生活废水向坐便器水箱供水的生活废水再利用型坐便器供水装置。它是由冲水连杆, 冲水按钮, 箱盖, 密封套管, 废水储水箱, 自来水进水管, 水位浮球控制阀, 废水进水管, z溢水管, 出水管, 连杆接头, 加长连杆, 过滤器, 坐便器水箱进水管, 坐便器水箱构成。用于解决传统坐便器水箱无法直接便捷地利用生活废水供水的问题。其技术方案:冲厕时, 按下箱盖上的冲水按钮, 冲水按钮通过冲水连杆、加长连杆顶压坐便器水箱中的放水控制阀实现坐便器的放水冲厕。当废水储水箱中有储水时, 储水会通过出水管经坐便器水箱进水管流入坐便器水箱, 废水储水箱中的液面下降到水位浮球控制阀之下时, 水位浮球控制阀开启, 自来水流入废水储水箱, 直至液面淹没水位浮球控制阀, 水位浮球控制阀关闭, 切断自来水供应。冲厕时若废水储水箱中的废水不足, 废水储水箱中的液面会下降到水位浮球控制阀之下, 水位浮球控制阀再次开启, 自来水流入废水储水箱, 直至液面淹没水位浮球控制阀, 水位浮球控制阀再次关闭, 切断自来水供应。由此, 可保证坐便器水箱里始终会充满水, 实现连续供水, 满足坐便器冲水需求。

当该装置损坏, 或者不再需要使用该装置时, 可打开箱盖, 旋转连杆接头卸去加长连杆, 然后拆除废水储水箱, 将连接废水储水箱的自来水进水管的外部接头直接连接到坐便器水箱进水管, 将废水储水箱的箱盖盖回坐便器水箱上即可恢复原坐便器的功能。

参考文献

[1][印]坤杜.流体力学[M].5版.世界图书出版公司, 2013.1.1.