电焊控制论文十篇

电焊控制论文 篇1

(专利申请号:201020041038.0)

在电焊机的焊把上固定一个直径5mm、厚2mm的光敏电阻, 通过两芯导线连接到控制盒里, 导线材料只需有一定的耐拉强度 (也可用焊把线带两芯控制线的特殊专用线) 。该电阻两端为6.7V直流电压, 操作工手握焊把焊机马上启动, 手拎焊把焊机立即停止 (焊机的启动电流是从小往上升高的) 。因焊机的空载电流大小不等, 本节电器装到焊机上后, 可节电10%～50%, 同时还能保障人身安全, 延长焊机使用寿命。本节电器经过两年试验, 性能稳定可靠, 节电效果真实。X12.01-08

电焊控制论文 篇2

1 井下电焊安全施工的准备工作

电焊安全施工的准备工作在施工中非常重要, 工作人员一定要给予其高度重视。井下电焊安全施工的准备工作主要从以下4方面着手。

1.1 施工现场的准备工作

井下安全施工是一项非常重要的工作, 具有施工工序复杂的特点, 需要多方面的配合才能真正实现安全施工。在实施电焊前, 为了使安全工作措施真正落实, 施工人员需要严格按照施工要求准备施工所用的工具、材料, 并将其安全送至施工现场。施工现场的所有工作人员都要配合准备工作, 保证准备工作的安全性。此外, 带班的领导还要对施工准备工作进行监督, 一旦发现准备工作中存在问题, 则应及时解决, 以确保准备工作的安全性。

1.2 电焊设备的准备工作

在现场施工前, 要展开电焊设备的装车工作。在装车过程中, 应保证电焊设备的稳定性, 避免电焊设备与可燃性物品接触。如果有大型金属物件需要运送, 则要避免电焊设备与大型金属物件混装;如果发生混装现象, 则很容易导致电焊设备的内部结构被损坏, 从而使施工人员无法安全施工, 埋下安全隐患。

1.3 检查电焊作业点

在井下施工的过程中, 渗水是常见的现象。因此, 在电焊前, 工作人员一定要检查电焊作业点是否有水分, 还要处理距作业点10 m的范围内的煤尘、浮煤, 以确保电焊工作环境的清洁。如果确定消防管道没有任何水分, 则可实施电焊工作;如果发现积水, 则要按照工程施工标准喷洒;如果管道内的水分没有被及时处理, 则可能会出现电路混电的现象, 进而给施工人员的生命带来严重威胁。在处理好水分问题后, 相关技术人员还应在满足入井作业要求的前提下, 进入下井作业, 并要按照带班领导的安排在井下开展工作。此外, 井上人员要登记井下施工人员的姓名, 登记结束后, 才可开展电焊工作。

1.4 检查电焊作业点周围的瓦斯含量

电焊作业是一项比较辛苦的工作, 它需要技术人员长时间停留在井下。因此, 技术人员一定要测量井下电焊作业点周围10 m内的瓦斯含量, 并确定自己的作业时间, 从而制订详细的工作计划。同时, 还要保证电焊作业点周围10 m的范围内不出现油脂和浮煤, 以及一些易燃易爆物体, 从而确保电焊作业在安全的环境中进行。只有这样, 才能满足相关部门对电焊技术安全操作方面的要求, 并在尽可能地提高工作效率的前提下完成工作。

2 井下电焊安全技术措施

电焊工作需要技术人员拥有较高的专业水平和工作积极性。在施工过程中, 应保障所有人员都处于安全的施工环境中, 这需要在井下电焊施工的过程中, 采取一些有效的安全技术措施, 以保障施工安全。实施井下电焊安全技术措施主要可从以下3方面着手。

2.1 培养井下施工人员的安全意识

煤矿企业开采矿井时, 虽然可获得丰厚的利润, 但也面临着较大的安全风险。为了提高井下电焊工作的效率, 并创造安全的施工环境, 需要矿井人员提高自身的安全意识, 具备一定的消防知识, 并掌握各种消防器材的使用方法。一旦发生事故, 矿井人员应能独立处理, 从而有利保障自己的生命安全。同时, 煤矿企业还需要加强对施工人员的安全培训, 严格筛选施工人员, 一旦发现员工中存在没有上岗证的人员, 则要终止他们的工作。通过严格要求施工作业, 可提高井下作业人员的综合素质和综合能力。

2.2 定期检查施工作业环境

安全人员在井下进行电焊作业时, 起着重要的指挥和监督作用。因此, 在电焊前, 安全人员一定要检查电焊作业点周围的环境情况, 以确保电焊工作的顺利进行。此外, 在电焊时, 安全人员要统一指挥, 以确保安全措施落到实处, 并在安全人员的检测和监督之下, 及时找出安全隐患, 以确保井下电焊工作处于安全的工作环境中。同时, 安全人员应认识到安全检测工作的重要性, 端正自身的工作态度, 将保障他人的生命安全放到自己工作的首位。

2.3 做好测风工作

测风工作是井下电焊安全施工中的重要环节。经过瓦监员的检测, 施工人员在施工中应及时调整自己的施工方式。比如, 在风力较大的天气中进行电焊施工时, 需要施工人员采取背风作业的方式进行电焊作业, 同时, 还应设置挡风设备, 以避免因大风而给施工人员带来的影响。需要注意的是, 如果遇到大风天气, 则应避免在电焊作业点堆放易燃易爆的物品, 从而确保电焊作业的安全、顺利进行。

3 结束语

随着煤炭开采量的不断加大, 人们已经越来越重视井下电焊工作。因此, 在电焊前、后, 都需要专业的电工人员完成这一工作。要确认在接线和拆线的过程中, 电焊机外壳是否处于接地状态, 以避免对工作人员造成伤害, 还要选择绝缘性能较好的手柄, 并保证焊接线不与钢丝绳连接。此外, 井下电焊施工人员一定要严格按照电焊安全标准施工, 从而避免安全事故的发生。

参考文献

[1]李新春.油田井下作业污染防控问题研究[J].黑龙江科技信息, 2008 (35) .

电焊控制论文 篇3

轿车白车身由3000~6000个焊点将数百个薄板冲压零件拼装得到。电阻点焊作为最主要的轿车车身连接工艺形式，完成90%以上的轿车车身连接工作量。其强度直接决定了汽车车身连接的整体强度。

常用点焊方法

1.双面点焊

电极由工件的两侧向焊接处馈电(见图1左)。

2.单面点焊

电极由工件的同一侧向焊接处馈电(见图1右)。

点焊工艺参数调整

通常是根据工件的材料和厚度，参考该种材料的焊接条件表选取，首先根据工况确定电极的端面形状和尺寸，其次初步选定电极压力和焊接时间，然后调节焊接电流，以不同的电流焊接试样，经检查熔核直径符合要求后，再在适当的范围内调节电极压力、焊接时间和电流，进行试样的焊接和检验，直到焊点质量完全符合技术条件所规定的要求为止。表1为点焊焊接参数规范参照表。

1.电极端面直接选择

电极端面的尺寸增大时，接触面积增大，电流密度减小、散热效果增强，均使焊接区加热程度减弱，而熔核直径减小，使焊点的承载能力降低。

根据板厚(T)确认最小熔核直径(D)：D=4√T(厚度小于1mm)

D=5√T(大于1mm，小于3mm)

D=6√T(大于3mm)

再根据熔核直径选择对应电极端面(通常是电极帽、电极杆)。目前，国内常用电极帽直径有13mm和16mm两种，在工况允许的条件下优先选择直径为16mm型号。

2.焊接压力调整

当压力过小时，由于焊接区的金属的塑性变形范围及变形程度不足，造成电流密度过大而引起加热速度大于塑性环扩展速度，从而严重喷溅，降低强度；如果压力过大，接触面积增大，电阻与电流密度均减小，焊接区散热增加，因此熔核尺寸下降，严重出现焊透率减小，降低强度。

3.参数判定(焊点质量判定)

最常用的检验试样的方法是撕开法，优质焊点的标志是：在撕开试样的一片上有圆孔，另一片上有圆凸台。厚板或淬火材料有时不能撕出圆孔和凸台，但可通过剪切的断口判断熔核的直径。必要时，还需进行低倍测量、拉伸试验和X光检验，以判定熔透率、抗剪强度和有无缩孔、裂纹等。

以试样选择工艺参数时，要充分考虑试样和工件在分流、铁磁性物质影响，以及装配间隙方面的差异，并适当加以调整。

不等厚度和不同材料的点焊

当进行不等厚度或不同材料点焊时，熔核将不对称于其交界面，而是向厚板或导电、导热性差的一边偏移，偏移的结果将使薄件或导电、导热性好的工件焊透率减小，焊点强度降低。熔核偏移是由两工件产热和散热条件不相同引起的。厚度不等时，厚件一边电阻大、交界面离电极远，故产热多而散热少，致使熔核偏向厚件；材料不同时，导电、导热性差的材料产热易而散热难，故熔核也偏向这种材料(见图2、3)。

调整熔核偏移的原则是：增加薄板或导电、导热性好的工件的产热而减少其散热。常用的方法有：

(1)采用强条件：使工件间接触电阻产热的影响增大，电极散热的影响降低。电容储能焊机采用大电流和短的通电时间能焊接厚度比很大的工件就是明显的例证。

(2)采用不同接触表面直径的电极：在薄件或导电、导热性好的工件一侧采用较小直径，以增加这一侧的电流密度、并减少电极散热的影响。

(3)采用不同的电极材料：薄板或导电、导热性好的工件一侧采用导热性较差的铜合金，以减少这一侧的热损失。

(4)采用工艺垫片：在薄件或导电、导热性好的工件一侧垫一块由导热性较差的金属制成的垫片(厚度为0.2~0.3mm)，以减少这一侧的散热。

焊接工艺空间

1.点焊接头的设计

点焊接头可以由两个或两个以上等厚度或不等厚度的工件组成；对于不等厚度的工件，薄件与厚件的厚度比不能小于1/3；原则上不允许出现四层或四层以上的焊接接头结构。

对焊点位置的确定可以由焊点边距以及焊点搭接量来决定(见图4)。

焊点边距：最小值取决于被焊金属的种类、厚度和焊接条件；对于屈服强度高的金属、薄件或采用强条件时可取较小值。

焊点搭接量：原则上它是边距的两倍(实际多有偏差)，同时搭接量与熔核大小、焊头直径密切相关。

对于白车身焊接，通常情况下，搭接量的取值范围为12~20mm；由于目前焊接电极一般为φ13mm或φ16mm，所以搭接量建议在15mm以上，太短容易产生半点，影响焊接强度；太长会增加重量，造成成本浪费。料厚大于等于3mm情况下，搭接边宽度应达到16mm；料厚大于等于5mm情况下，搭接边宽度应达到20mm，焊接料厚越大，搭接宽度越宽。特殊位置如门玻璃导槽位置等可以在12mm以下，但只能作为少数的工艺焊点，允许半个焊点。

另外，还需考虑到焊点位置的可视性，至少能看到一个电极的位置，否则应适当加大焊点搭接边。表2给出了最小搭接边的参考量。

2.点距的选择

焊点点距即相邻两点的中心距，其最小值与被焊金属的厚度、导电率、表面清洁度，以及熔核的直径有关。长、直焊点间距要求一般在50~80mm之间，局部强度要求较低的位置，如车门外板加强板与门外板的搭接点焊，距离可增大至100mm；螺母板及部分小件需要在较小的平面内达到连接强度要求，焊点可依实际情况增加，点距相应缩短。

规定点距最小值主要是考虑分流影响，采用强条件和大的电极压力时，点距可以适当减小。采用热膨胀监控或能够顺序改变各点电流的控制器时，以及能有效地补偿分流影响的其他装置时，点距可以不受限制。

3.焊钳的可达性

行程全开状态(自由行程状态)，见图5。

行程锁定状态(焊接状态)，见图6。

过程管理方面保证焊接质量

1.电极集中修磨，集中管理

焊接重要四大参数之一就是，电极端面直径，并且另外两大参数焊接电流(单位面积上的电流密度)、焊接压力(单位面积上的压强)均受电极断面直径制约，在人工生产线，前期生产使用人工锉刀修磨电极帽，受限于人工修磨技能，修磨效果往往达不到要求。为了提升并保障焊接质量一致性，采用专门的电极修磨设备对电极进行修磨。

2.改进焊机设备，增加焊点计数能

焊接焊点的数量对车身的强度有直接的影响，为了避免由于人员操作失误而导致的漏焊点现象，联合焊机设备厂家一同开发了焊点计数器，运用焊点计数器对于焊点数目的控制有了更大的控制，当焊点数目少于或超过设置数目时，焊点计数器就会发出报警，并关闭焊机程序，以此能有效避免焊点遗漏。

3.改进焊钳或夹具结构，制作焊点导向

对于焊点位置要求很高的焊点(如外表面焊点)，以及焊接盲区焊点(焊点位置不能直接看见)可以增加焊点导向。如图7，左边为夹具上的焊点导向，右边为焊钳上的焊点限位。

电焊作业工人肺通气功能的测定 篇4

关键词：电焊尘,肺通气

电焊作业工人肺功能的改变情况, 目前在国内报道不多, 为了解电焊尘对生产工人肺功能的影响, 我们于2007年对某机电公司等单位70名电焊作业工人的肺通气功能进行了测定, 现报告如下。

1 对象与方法

1.1 对象

电焊接触组为某机电公司等单位70名电焊工, 男性, 年龄22~53岁, 平均年龄37.2岁;接尘工龄2~33年, 平均接尘工龄17.6年。收集2007年本地区不接触电焊尘的63名某氧气厂健康男性工人为对照组, 年龄21~52岁, 平均年龄37.6岁;工龄1~33年, 平均工龄18年。接触组与对照组年龄、工龄、身高、体重差异无统计学意义 (P>0.05) 。两组人员既往均无明显肺部疾患。

1.2 方法

1.2.1 检查方法

测定用力肺活量 (FVC) 、第一秒钟用力呼气量 (FEV1.0) 、FEV1.0/FVC、最大呼气中段流速 (FEF25 %~75 %) 、呼出用力肺活量75 %的空气流速 (FEF25 %) 。受检者取立位, 每人至少重复测试肺通气功能2次, 选择最优一次结果做统计。专人负责测定。

1.2.2 仪器与诊断标准

肺通气功能检查采用Spirovit sp-1肺功能仪测定 (瑞士) , 判断标准FEV1.0/FVC (%) <70 %为异常, FVC、FEV1.0实测值占预测值的百分比<80 %为异常。

1.2.3 统计学分析

接触组和对照组工龄、年龄、身高、体重、肺通气功能测定参数比较采用u检验, 接触组和对照组不同工龄组、不同年龄组肺通气功能测定参数比较采用t检验, 接触组与对照组肺通气功能障碍比较采用χ2检验。

2 结果

2.1 电焊尘接触工人肺通气功能的测定结果

接触组FVC、FEV1.0、FEV1.0/FVC、FEF25 %~75 %、FEF25 %均低于对照组, 两组间FVC、FEV1.0、FEF25 %~75 %、FEF25 %比较差异有统计学意义 (P<0.01) , 两组间FEV1.0/FVC比较差异无统计学意义 (P>0.05) 。见表1。

*与对照组比较, P<0.01

2.2 接触组与对照组肺通气功能障碍的比较

接触组肺通气功能障碍的异常率明显高于对照组, 经χ2检验 (χ2=5.47, P<0.05) 差异有统计学意义。见表2。

*与对照组比较, P<0.05

2.3 不同工龄肺通气功能测定结果比较

在各工龄段接触组各项指标大多数均低于对照组, 工龄<10年组FEF25 %有统计学意义 (P<0.05) 外, 工龄<10年与30年~组的接触组与对照组各项指标经统计学处理差异无统计学意义 (P>0.05) , 10年~和20年~组FEV1.0/FVC差异无统计学意义外, 其余各项指标差异均有统计学意义 (P<0.01或P<0.05) 。见表3。

*与对照组比较, P<0.05; **与对照组比较, P<0.01

2.4 不同年龄肺通气功能测定结果比较

各年龄组接触组各项指标大多数均低于对照组, 且20岁~与50岁~组接触组与对照组各项指标经统计学处理差异无统计学意义 (P>0.05) , 而30岁~与40岁~组除FEV1.0/FVC此项指标经统计学处理差异无统计学意义 (P>0.05) 外, 其余指标均有统计学意义 (P<0.01) 。见表4。

*与对照组比较, P<0.01

3 讨论

目前已经证实电焊粉尘主要由铁的氧化物组成, 并视焊条种类不同含有一定比例的硅、锰、钙、镍及其氧化物, 其中二氧化硅含量变化较大, 当使用高锰焊条时, 空气中二氧化硅的含量甚至超过氧化铁的含量。由于电焊工长期接触电焊粉尘, 会对呼吸系统产生不同程度的损害[1]。本次统计结果显示, 电焊尘接触组肺通气功能各项指标均低于对照组, 其中FVC、FEV1.0、FEF25 %~75 %、FEF25 % 4项指标两组比较差异有统计学意义, 接触组肺通气障碍率高于对照组, 说明电焊工的肺通气功能明显较对照组差;年龄在30岁~、40岁~接触组FVC、FEV1.0、FEF25 %~75 %、FEF25 % 4项指标低于对照组, 差异有统计学意义;工龄在10年~、20年~接触组FVC、FEV1.0、FEF25 %~75 %、FEF25 % 4项指标低于对照组, 差异有统计学意义。上述结果表明, 接触电焊尘组的肺通气功能降低, 气道障碍出现率增高, 说明电焊尘对作业工人肺通气功能有损伤且与接触工龄、年龄有一定关系。

综上所述, 电焊作业工人可发生肺通气功能改变, 应引起重视, 如果不注意防患, 长期接触电焊尘将不可避免地发生肺部疾患, 进而影响肺功能。所以应对电焊工加强个人防护, 采取有效的防尘措施, 以减轻电焊尘对人体的危害, 保护作业人员的健康。

参考文献

电焊熔珠引燃能力的实验研究 篇5

1 实验部分

1.1 实验仪器与材料

仪器与器材:电焊机;电子天平 (ES-1000E型, 1000g/0.1g) ;三角铁架;米尺;游标卡尺;温湿计;秒表。

实验材料:焊条若干 (碳钢焊条3.23×50mm) ;棉布 (新疆纯棉) ;木屑;聚苯乙烯泡沫塑料板;聚氨酯泡沫塑料板。

1.2 实验过程

实验方法:如图1所示连接好实验装置。开启电焊机, 用焊条点触三角铁竖立面, 使产生的电焊熔珠落于可燃固体表面。记录被引燃时点焊次数、火焰持续时间、表面炭化燃烧情况等。

2 实验过程

2.1 电焊熔珠对棉花引燃能力测试

高度为0.2m和1.1m在相同实验条件下改变实验材料的堆积即分别称取30g、60g的棉花。考虑到导热对引燃的影响, 所以采用三种不同的承载物 (硬纸板、地面、石膏板) 进行实验。

1.1m高60g棉花在硬纸板上引燃时焊接的次数较30g多3~4次, 烧毁后质量38.98~42.34g, 燃烧时间95~123s, 棉花摆放较密集, 棉花下的硬纸板边缘处燃烧, 中心由于棉花基本未烧损硬纸板也未变化且烧毁程度没有30g严重。0.2m同一堆积情况烧毁程度与1.1m基本一致。但0.2m焊珠较集中, 焊珠的能量较高 (如图2) 。

1.1m地面30g棉花引燃时焊接次数5~7次, 烧毁后质量7.71~9.18g, 火焰持续时间39~51s, 棉花摆放较疏松, 地面留下火焰过的痕迹。但是棉花燃烧明火熄灭后, 还有持续的火星, 火星最长可以持续存在10分钟左右, 如果燃烧条件具备有复燃的可能。

1.1m处石膏板上60g棉花引燃时焊接次数5~7次, 烧毁后质量48.03~51.80g, 燃烧持续时间32~48s, 石膏板未发生燃烧, 边缘有烘烤痕迹。0.2m的引燃情况与1.1m基本一致。0.2m石膏板上的燃烧痕迹较1.1m明显。1m远堆放棉花也被引燃, 与地面相比被引燃程度较容易。

2.2 电焊熔珠对木屑引燃能力测试

1.1m处硬纸板上2cm木屑引燃时焊接的次数31~50次, 火焰持续时间39~65s, 被点燃部位硬纸板没有炭化痕迹。焊珠从0.2m、1.1m掉落在硬纸板上都不同程度的将木屑引燃, 0.2m时平均焊接较1m少10次左右就会被引燃, 燃烧时间基本相同。木屑被引燃的部位大都在焊珠掉落20cm范围内, 因为这一范围内掉落的焊珠粒径为6.48~3.19mm, 能量较大, 焊珠数量较多。飞溅较远距离的焊珠粒径为3.06~1.2mm, 能量较小, 数量较少。 (如图3)

焊珠从0.2m、1.1m掉落在地面上都不同程度的将木屑引燃。0.2m时焊接次数比1.1m少5次左右将木屑引燃, 燃烧时间基本相同。由于地面温度较低热量不易积累, 需要更多能量的焊珠才能引燃木屑。热量较小的不易引燃, 有的即使引燃1s后又自行熄灭。

焊珠从0.2m、1.1m掉落在石膏板上都不同程度的将木屑引燃。0.2m时焊接次数比1.1m少5次左右就会将木屑引燃, 燃烧时间基本相同。小粒径的焊珠本身热量较小, 在掉落过程中热量又有损失, 使其引燃能力下降。由于石膏板具有防火保温的作用, 在1cm厚度的木屑被引燃处可以看到轻微的石膏板炭化痕迹如图3.14。2cm厚度的木屑石膏板上没有炭化痕迹。木屑自身含水量较多, 局部着火以后, 由于燃烧所需的热量多, 火焰持续的时间与其他几种材料相比较短。

2.3 电焊熔珠对聚苯乙烯泡沫塑料引燃能力测试

聚苯乙烯泡沫塑料在0.2m、1.1m的实验条件下都较易被引燃, 0.2m焊接10次左右就会引燃。由于泡沫板自身2.8cm的厚度, 承载物硬纸板、地面、石膏板在导热上对它的引燃基本没有影响, 由于硬纸板的可燃性, 滴落物掉在其表面会将硬纸板引燃, 地面和石膏板表面滴落物燃尽后自行熄灭。

聚苯乙烯泡沫塑料板很容易被焊珠引燃, 在焊珠温度足以达到他的燃点时它会迅速燃烧, 燃烧过程中形成熔融滴落物, (如图4) 火焰蔓延速度很快而且冒出很浓的黑烟, 放出刺鼻的味道。由于火势较猛烈而且产生黑烟及有毒气体, 燃烧20s后人为将其扑灭。温度较低的焊珠掉落在聚苯乙烯泡沫塑料板上会将泡沫板烧洞, 焊珠直接贯穿2.8cm厚的泡沫板。

2.4 电焊熔珠对聚氨酯泡沫塑料引燃能力测试

聚氨酯泡沫塑料在高度为0.2m、1.1m都较易被引燃, 0.2m焊接15次左右就会引燃而且引燃后燃烧更迅猛。由于泡沫板自身有5cm的厚度, 所以承载物硬纸板、地板、石膏板对它的引燃基本没有影响。在实验中采用了未添加阻燃剂的聚氨酯泡沫, 其被引燃能力极强, 焊接5次就迅速出现火焰, 蔓延很快, 而且冒出浓密的黑烟并伴有刺鼻的味道。与添加阻燃剂的相比危险性更大。

聚氨酯泡沫塑料板被焊珠引燃后, 火焰蔓延速度很快而且冒出很浓的黑烟, 放出刺鼻的味道。烧毁后炭化严重, 由于聚氨酯泡沫属于热固性塑料。它燃烧后并不容易像聚苯乙烯泡沫塑料一样出现流淌滴落的现象。由于火势较猛烈而且产生黑烟及有毒气体, 燃烧20s后人为将其扑灭。当能量不足以引燃时焊珠掉落在聚氨酯泡沫塑料板上会将泡沫板烧洞。能量较小的焊珠对其表面的烧损情况不及聚苯乙烯泡沫塑料。

3 结果分析与讨论

3.1 电焊熔珠引燃能力分析

实验中从材料、堆积方式、地表导热、高度对电焊熔珠的引燃能力进行研究, 运用控制变量法, 改变其中一个因素对实验结果进行分析。

3.1.1 不同高度

固体燃烧速度公式中外界提供的热量、火焰提供的热量、向外散失的热量对固体燃烧都有影响。当外部提供热量足够多时, 燃烧就能持续进行。焊珠在掉落过程中, 容易出现热量的散失, 空气将热量导走。飞溅途中要保持高温能量, 才能有引燃周围可燃物的可能, 而且掉落在可燃物上还受可燃物的导热能力影响。

实验中设计的高度为0.2m、1.1m, 在0.2m时焊珠喷溅量没有1.1m多, 但是焊珠的能量较高。焊珠在掉落过程中, 虽然部分热量被空气导走, 造成了热损失, 但0.2m时焊珠掉落距离短, 较快与可燃物接触, 与1.1m相比能量损失少, 足以达到可燃物的燃点。1.1m时焊珠飞溅较远, 最远可达5.3m但是飞溅越远的焊珠粒径越小, 飞溅过程中能量损失越大, 引燃能力下降。实验中最远可引燃1m远的棉花, 其他可燃物仅仅是表面炭化。

从实验数据可知在固体燃烧过程中, 外部提供热量对引燃有极大影响。而高度的变化使得焊珠热量散失, 焊珠在空气中停留时间越长, 空气将其热量导走的越多, 使得焊珠的引燃能力降低。而且粒径越小的焊珠, 由于自身热量较少, 掉落过程中又有散失, 使得它的引燃能力大大降低。可见高度的变化是焊珠引燃能力的影响因素之一。

3.1.2 不同地表导热

热传导是热量传递的方式之一, 在固体内部只能依靠导热的方式传热, 热传导服从傅里叶定律。在可燃物下放置不同的承载物 (硬纸板、地板砖、石膏板) 考察地表导热对焊珠引燃能力的影响。棉花是实验材料中最易被引燃的可燃物, 棉花被引燃后由于硬纸板有可燃性、导热系数小易于蓄热的特点, 它不易将焊珠的温度导走, 而且为棉花燃烧提供足够的可燃物, 能使棉花充分燃烧。实验中30g的棉花燃烧仅剩1.33~1.66g。石膏板不可燃, 虽不能提供可燃物但是其较小的导热系数0.48W/ (m·K) 也为焊珠的引燃提供了保温的效果, 30g棉花与硬纸板相比多3g左右。地面由于自身温度低而且导热系数为0.8~1.4W/ (m·K) , 与焊珠形成的温差较大, 较易将热量导走30g残余质量7.71~9.18g。木屑被引燃后硬纸板表明会出现炭化和燃烧, 石膏板和地面会留下轻微的炭化痕迹, 石膏板较地面明显, 而且石膏板上的木屑燃烧时间较长。聚苯乙烯的滴落物会将纸板引燃, 由于其本身厚度2.8cm所以石膏板和地面对其引燃影响不大。

实验中考虑了三种不同的地面导热, 石膏板和硬纸板虽然都有一定的保温效果, 但是石膏板不可燃, 对可燃物不会起到助燃作用, 与地面相比他们承载的可燃物燃烧较严重。焊珠掉落在地面后由于地面导热系数大, 温度低与焊珠温差大, 焊珠热量被迅速导走, 大大减低了其引燃能力。由此可看出在不同承载物情况下, 承载物导热能力越强温度越不容易积累可燃物越不容易被引燃, 承载物的燃烧性能也会对可燃物的燃烧造成影响。

3.1.3 不同堆积方式

可燃物的堆积主要是对热量的积累有影响, 减少向外的散热。当可燃物处于导热系数较大的表面时, 可燃物堆积减少热传导有利于引燃, 但是堆积量较大、较密实时, 内部处于无氧状态, 燃烧会停止。

相同尺寸的棉花堆放较蓬松时, 表面及内部都能与空气接触, 被引燃后燃烧较完全。堆放较密实时, 被引燃后仅表面充分燃烧内部基本未燃烧。木屑2cm的引燃仅在表面进行, 由于内部空气含量较少不利于燃烧, 燃烧会自行熄灭。可燃物的堆积对其被引燃性有较大的影响, 在不考虑地表导热时大量的可燃物堆积, 会使可燃物内部处于缺氧状态, 燃烧仅在表面进行。

3.1.4 不同材料

对于固体可燃物材料的燃点、热分解温度、自身的物理结构都会对引燃造成影响。各种可燃物的燃点是不同的, 因为可燃混合物发生氧化反应的能力不一样, 燃烧反应是通过断裂分子键和生成中间活性分子和自由基进行的, 断裂分子键的能量越大, 进行氧化反应也就越难, 因而自燃点也就越高。物理结构 (是指材料空间结构及疏密程度, 直接影响材料接触氧的比表面积, 在散热条件相同的情况下, 某种物质发生反应的比表面积越大, 则与空气中氧气的接触面积越大, 反应速率越快, 越容易被引燃。) 棉花较疏松, 能与空气充分接触, 更易发生燃烧反应。聚苯乙烯泡沫塑料、聚氨酯泡沫塑料都有较好的保温效果, 导热系数较小。能减少焊珠掉落后的热量损失, 更易引燃可燃物。而木屑的引燃情况与其自身的含水量有较大关系, 含水量少的木屑更易被引燃。

3.1.5 环境因素

环境条件包括环境温度、湿度、空气流速等, 温度过低或空气湿度过大, 点火源不能使可燃物达到起火所需最低温度, 也就很难将其引燃。空气流速过快, 温度散失的就过快, 无法达到起火能量。文章考虑的外部条件为环境温度为22~26℃, 空气湿度为35~40%, 室内无风。

3.2 实际意义

对实验数据的分析, 由于电焊熔珠的温度高达2000℃, 对可燃物的引燃能力极高, 虽然在掉落过程中会存在热量的散失、接触地面后会因地表导热系数的不同而使其温度降低, 但是对常见的这几种可燃物来说, 焊珠的温度足以达到他们的燃点。

实验中可以发现, 可燃物一旦与足够热量的焊珠接触, 会较快的出现火焰。在火灾调查中, 可以通过了解起火时间、电焊作业时间以及焊接时间、次数、焊接时周围可燃物的位置等展开调查。实验中在1.1m时焊珠最远飞溅5.3m, 这对焊接时的防火就提出了要求。在焊接作业时很多作业人员都会忽视防火安全。

参考文献

[1]卢志刚, 陈伟红.电焊熔珠对棉布和聚氨酯泡沫的引燃能力研究[J].火灾科学, 2009, 19 (1) :63-67.

[2]肖纯栋, 张晨杰, 谢启源.香烟头引燃不同密度的聚氨酯泡沫实验研究[J].建筑安全, 2011, (3) :54-55.

[3]郭铁男.中国消防手册[M].上海:上海科学技术出版社, 2006:129.

[4]蒋慧灵.高温物体引燃能力的分析[J].消防科技, 1998:24-25.

电焊控制论文 篇6

资料与方法

2014年10月抽取遵义市100家电焊作业企业职工作为研究对象。职工年龄29.5~59.2岁,平均(38.5±4.2)岁。研究对象在年龄、文化程度、工龄等一般资料上对比差异不具备统计学意义(P>0.05),具有可比性。

方法:调查2014年度电焊作业企业职业卫生现状,将抽取到的电焊作业企业以镇为单位,确定1个调查员,入厂对员工进行实际问卷调查,编制调查表[2]。

结果

电焊作业现场管理:企业配置现场全面通风装置占61.0%,局部通风装置占18.0%,配备合格个人防护用品占26.0%,开展卫生知识培训的企业占55.0%,见表1。

现场检测:按照国家相关标准调查得知,除化合物污染的合格率100.0%外,电焊烟尘、砂轮磨尘、噪音污染方面均不完全合格,超过国家职业卫生检测点的限定值,见表2。

职工健康检查:100家电焊作业企业上岗前、在岗期间、下岗后对职工健康检查率不高,尤其是下岗后,员工健康检查率仅36.7%,见表3。

讨论

电焊作业是一项危险系数较高的行业,不仅技术要求高,肺尘对职工身体健康的影响也很大。因此,企业应该按照相关法律法规要求完善卫生管理制度,制定职业病防治措施和实施方案,建立一套健全的卫生管理制度和流程,加强职业病防治工作。在醒目位置设置公布栏,向职工宣传病毒防治制度、操作流程、应急措施、职业病危害事故、职业病有害因素检测结果;在工作场所设置警示标识和警示说明,包括中毒危害预防、种类、后果、措施等内容;现场设置全面通风装置,使得室内空气流通;现场设置局部通风除尘装置,保障职工健康安全;提供作业人员合格的个人防护用品,包括防尘罩、防噪音耳塞、防炫目镜、防护衣及防护手套等。电焊企业劳动者做好卫生知识培训,督促劳动者遵守法律、法规和操作流程,正确使用职业病个人防护用品。各企业按照相关制度,对工作场所的粉尘、磨尘、噪声等危害因素进行检测,将检测结果存入卫生档案中,定期向劳动者公布。企业组织职工上岗前、在岗期间、下岗后进行健康检查,由具备健康监护资质的医疗机构承担检查职责。有职业禁忌的职员安排其他适当的职位,在岗期间职工检查发现异常,及时复查,检查结果告知劳动者本人[3]。卫生监管部门需要加大现场检测和健康检查的力度,督促电焊企业按照规章制度做好防护措施,给电焊工颁发专业操作证时,查看申请人的健康监测结果。电焊企业负责人及职工要积极参加相关部门组织的教育培训工作,了解职工职业病现状,加强对职业病的认识。

对遵义市100家电焊作业企业进行调查发现,企业配置现场全面通风装置、局部通风装置、配备合格个人防护用品、开展卫生知识培训等工作不到位,所占比例较小;电焊烟尘、砂轮磨尘、噪音污染方面均不完全合格,超过国家职业卫生检测点的限定值;上岗前、在岗期间、下岗后对职工健康检查率不高,与徐惠忠等研究结论具有一致性[4]。由此得知,电焊企业现场管理工作不到位,需要建立完善的卫生管理体系,健全卫生管理制度,规范现场管理,加强现场检测,督促职工做好岗前、岗中、岗后健康检查工作。

摘要：目的:针对电焊作业企业职工卫生工作现状,提出对策与措施。方法:抽取遵义市100家电焊作业企业职工进行卫生工作现状调查。结果:企业配置现场全面通风装置占61.0%,局部通风装置占18.0%,配备合格个人防护用品占26.0%,开展卫生知识培训的企业占55.0%。结论:电焊企业现场管理工作不到位,需要建立完善的卫生管理体系,健全卫生管理制度。

关键词：电焊,卫生,现场检测,健康检查

参考文献

[1]张战赛,高金平,黄靖雯,等.上海市电焊作业行业分布及职业病现状分析[J].职业卫生与应急救援,2014,5(3):75-77.

[2]王莉萍,王丽华,樊哲优,等.上海市金山区企业电焊烟尘的职业危害状况[J].职业与健康,2012,14(5):74-78.

[3]赵盛,任晓敏,孙迪,等.2008-2012年某机车制造企业电焊作业工人健康状况[J].职业与健康,2013,22(7):17-19.

电焊事故案例 篇7

某厂有位焊工到室外临时施工点焊接，焊机接线时因无电源闸盒，便自己将电缆每股导线头部的胶皮去掉，分别接在露天的电网线上，由于错接零线在火线上，当他调节焊接电流用手触及外壳时，即遭电击身亡。⑵主要原因分析

由于焊工不熟悉有关电气安全知识，将零线和火线错接，导致焊机外壳带电，酿成触电死亡事故。⑶主要预防措施

焊接设备接线必须由电工进行，焊工不得擅自进行。

实例2：要换焊条时手触焊钳口，遭电击 ⑴事故经过

某船厂有一位年轻的女电焊工正在船舱内焊接，因舱内温度高加之通风不良，身上大量出汗将工作服和皮手套湿透。在更换焊条时触及焊钳口因痉挛后仰跌倒，焊钳落在颈部未能摆脱，造成电击。事故发生后经抢救无效而死亡。⑵主要原因分析

①焊机的空载电压较高超过了安全电压。

②船舱内温度高，焊工大量出汗，人体电阻降低，触电危险性增大。

③触电后未能及时发现，电流通过人体的持续时间较长，使心脏、肺部等重要器官受到严重破坏，抢救无效。⑶主要预防措施

①船舱内焊接时，要设通风装置，使空气对流。

②舱内工作时要设监护人，随时注意焊工动态，遇到危险征兆时，立即拉闸进行抢救

实例3：接线板烧损，焊机外壳带电，造成事故 ⑴事故经过

某厂点焊工甲和乙进行铁壳点焊时，发现焊机一段引线圈已断，电工只找了一段软线交乙自己更换。乙换线时，发现一次线接线板螺栓松动，使用板手拧紧(此时甲不在现场)，然后试焊几下就离开现场，甲返回后不了解情况，便开始点焊，只焊了一下就大叫一声倒在地上。工人丙立即拉闸，但由于抢救不及时而死亡。⑵主要原因分析

①因接线板烧损，线圈与焊机外壳相碰，因而引起短路。②焊机外壳未接地。⑶主要预防措施

①应由电工进行设备维修。②焊接设备应保护接地。

实例4：焊工未按要求穿戴防护用品，触电身亡 ⑴事故经过

上海某机械厂结构车间，用数台焊机对产品机座进行焊接，当一名焊工右手合电闸、左手扶焊机时的一瞬间，随即大叫一声，倒在地上，经送医院抢救无效死亡。⑵主要原因分析 ①电焊机机壳带电。

②焊工未戴绝缘手套及穿绝缘鞋。③焊机接地失灵。⑶主要预防措施

①工作前应检查设备绝缘层有无破损，接地是否良好。②焊工应戴好个人防护用品。

③推、拉电源闸刀时，要戴绝缘手套，动作要快，站在侧面。

实例5：焊工在容器内焊接，借用氧气置换引起火灾 ⑴事故经过

某农药厂机修焊工进入直径1m、高2m的繁殖锅内焊接挡板，未装排烟设备，而用氧气吹锅内烟气，使烟气消失。当焊工再次进入锅内焊接作业时，只听“轰”的一声，该焊工烧伤面积达88％，三度烧伤占60％，抢救7天后死亡。⑵主要原因分析

①用氧气作通风气源严重违章 ②进入容器内焊接未设通风装置。⑶主要预防措施

①进入容器内焊接应设通风装置。

②通风气源应该是压缩空气。

实例6：氧气瓶的减压器着火烧毁 ⑴事故经过

某建筑队气焊工在施焊时，使用漏气的焊炬，焊工的手心被调节轮处冒出的火炬苗烧伤起泡，涂上了獾油，还继续焊活，施焊过程中又一次发生回火，氧气胶管爆炸，减压器着火并烧毁，关闭氧气瓶阀门时，氧气瓶上半截已烫手，非常危险。⑵主要原因分析

①漏气的焊炬容易发生回火。

②在调节氧气压力时，氧气瓶阀和减压器沾上油脂，发生回火，在压缩纯氧强烈氧化作用下引起剧烈燃烧。⑶主要预防措施

①气焊前应检查焊炬是否良好，发现漏气严禁使用，待修复后再继续施焊。

②不能用带有油脂的手套去开启氧气瓶阀和减压器。

实例7：动火场地不符合要求，引燃大火 ⑴事故经过

某船厂焊工顾某向驻船消防员申请动火，消防员未到现场就批准动火。顾某气割爆丝后，船底的油污遇火花飞溅，引燃熊熊大火。在场人员用水和灭火机扑救不成，造成5人死亡1人重伤3人轻伤的事故。⑵主要原因分析

①消防员失职，盲目审批。②动火部位下方有油污。③现场人员灭火知识缺乏。⑶主要预防措施

①消防员接申请动火报告后，要深入现场察看，确认安全才能下发动火证。②要清除动火部位下方的油污。③要加强员工的安全知识学习。

实例8：无证违章操作，酿本世纪末特大火灾 ⑴事故经过

2000年12月25日晚，圣诞之夜。位于洛阳市老城区的东都商厦楼前五光十色，灯火通明。台商新近租用东都商厦的一层和地下一层开设郑州丹尼斯百货商场洛阳分店，计划于26日试营业，正紧张忙碌地继续为店貌装修，商厦顶层4层开设的一个歌舞厅正举办圣诞狂欢舞会，然而就在大家沉浸于圣诞节的欢乐之时，楼下几簇小小的电焊火花将正在装修的地下室烧起，火势和浓烟顺着楼梯直逼顶层歌舞厅，酿成了本世纪末的特大灾难，夺走了309人的生命。⑵主要原因分析

①着火的直接原因是丹尼斯雇用的4名焊工没有受过安全技术培训，在无特种作业人员操作证的情况下进行违章作业。

②没有采取任何防范措施，野蛮施工致使火红的焊渣溅落下引燃了地下二层家具商场的木制家具、沙发等易燃物品。

③在慌乱中用水龙向下浇水自救火不成，几个人竟然未报警逃离现场。贻误了灭火和疏散的时机，致使309人中毒窒息死亡。⑶主要预防措施

①焊工应持证上岗；在焊接过程中要注意防火。②焊接场所应采取妥善的防护措施。③要设专职安全员监视火种。

④易燃品要远离工作场地l0m以外，如移不去应采取切实可行的隔离方法。⑤备有一定数量的灭火器材，如砂箱、泡沫灭火机等。⑥事故发生后应立即报警，争取时间把火灾损失减到最小。⑦要加强雇员的职业道德教育。实例9：喷漆房内电焊作业起火 ⑴事故经过

电焊工甲在喷漆房内焊接一工件时，电焊火花飞溅到附近积有较厚的油漆膜的木板上起火。在场工人见状都惊慌失措，有的拿苕帚打火，有的用压缩空气吹火，造成火势扩大。后经消防队半小时抢救，将火熄灭，虽未伤人，但造成很大财物损失。⑵主要原因分析

①在禁火区焊接前未经动火审批，擅自进行动火作业，违反了操作规程。②未经清除房内的油漆膜和采取任何防火措施，就进行动火作业。

③灭火方法不当，错误地用压缩空气吹火，不但灭不了火，反而助长了火势，造成事故扩大的恶果。⑶主要预防措施

①不准在喷漆房内进行明火作业。如必须施焊，应执行动火审批制度。②清除一切可燃物。

③油漆房内应备有砂子、泡沫或二氧化碳灭火器材。

实例10：脱附罐作焊机接地极造成事故 ⑴事故经过

某厂的焊工，选用新安装的脱附罐作接地极(罐内有两吨多活性碳)。电焊时由于导线连接处的局部加热，引燃了罐内的活性碳，结果将两吨多的活性碳全部烧光。⑵主要原因分析

由于焊接电流产生的电阻热和引弧时产生的电火花局部加热活性碳引起着火。⑶主要预防措施

严禁利用金属物搭接起来作为焊接回路的导体。

实例11：错用氧气替代压缩空气，引起爆炸 ⑴事故经过

某五金商店一焊工在店堂内维修压缩机和冷凝器，在进行最后的气压试验时，因无压缩空气，焊工就用氧气来代替，当试压至0．98MPa时，压缩机出现漏气，该焊工立即进补焊。在引弧一瞬间压缩机立即爆炸，店堂炸毁，焊工当场炸死，并造成多人受伤。⑵主要原因分析

①店堂内不可作为焊接场所。

②焊补前应打开一切孔盖，必须在没有压力的情况下补焊。③氧气是助燃物质，不能替代压缩空气。⑶主要预防措施

①店堂内不可作为焊接场所，如急须焊接也应采取切实可行的防护措施，即在动火点10m内无任何易燃物品、备有相应的灭火器材等。②补焊时应卸压。

③严禁用氧气替代压缩空气作试压气。

实例12：装卸工违章作业，造成氧气瓶爆炸 ⑴事故经过

某单位用卡车运回新灌的氧气，装卸工为图方便，把氧气瓶从车上用脚蹬下，第一个气瓶刚落下，第二个气瓶跟着正好砸在上面，立刻引起两个气瓶的爆炸，造成一死一伤。⑵主要原因分析

两个气瓶相互碰撞，压缩气体在氧气瓶碰撞时受到猛烈振动，引起压力升高，使气瓶某处产生的压力超过了该瓶壁的强度极限，即引起气瓶爆炸。⑶主要预防措施

①搬运氧气瓶时，要避免碰撞和剧烈振动，要戴好安全帽及防震圈。②装卸氧气时严禁滚动。实例13：焊补装酸罐爆炸 ⑴事故经过

某单位一装运硫酸的罐体底部漏酸，补焊时，将罐底朝上，人孔朝下放在地面上，当焊工起弧时，酸罐即发生爆炸，当场烧伤焊工，并炸死在场工人一名。⑵主要原因分析

经过取样分析得知，罐体材料不是耐酸钢，在稀硫酸作用下，罐体材料中的铁与酸可发生如下反应：

Fe + H2SO4＝FeSO4 + H2↑

由上式可知，在酸罐内会充满氢气与空气的混合气体，氢在空气中的含量超过爆炸极限范围，因此显然是电焊火花引燃罐内混合气体发生爆炸。⑶主要预防措施

①焊补酸、碱罐前，必须先了解罐内情况，然后用(硷)水清洗，待其中的液体或气体排净，并使焊件不呈密闭状态时，才能施焊。②盛稀硫酸的罐槽，应用耐酸钢板或衬铅钢板制成。

实例14：焊补柴油柜爆炸 ⑴事故经过

某拖拉机厂一辆汽车装载的柴油柜，出油管在接近油阀的部位损坏，需要焊补。操作人员将柜内柴油放完之后，未加清洗，只打开入孔盖就进行焊补，立刻爆炸，现场炸死3人。

⑵主要原因分析

①油柜中的柴油放完之后，柜壁内表面仍有油膜存留，并向柜内挥发油气，与进入的空气形成爆炸性混合气体，被焊接高温引爆。②焊工盲目焊补，酿成事故。⑶主要预防措施

①柴油柜焊接前必须进行置换处理，并达到清洗合格标准后，才能焊补。

②焊补时应将油柜所有盖、阀门打开，并通压缩空气。

实例15：焊补渗漏的酒精桶爆炸 ⑴事故经过

某厂制药车间将一个渗漏的酒精桶送到机修组焊补，焊工甲施焊不久，酒精桶爆炸，飞起的桶盖击裂甲的头部，当场死亡。⑵主要原因分析

酒精桶施焊前未经任何清洗，桶内还残留有酒精，酒精易挥发，在密闭容器内与空气形成爆炸性混合气体，气焊时引燃而爆炸。⑶主要预防措施

①盛装酒精的容器，焊前必须用清水清洗干净，并敞开桶盖进行焊接。

②焊工在焊接前，必须弄清容器曾装过何种易燃易爆物品及清洗情况，不要盲目动火焊补。

实例16：焊工引弧引起艉舱爆炸 ⑴事故经过

某船厂两名油工在一个密闭的艉舱内喷涂最后一遍油漆，到中午喷漆工作完毕。在出艉舱时，随手将人孔盖半开半关而离去。舱盖周围也无任何提示危险的标志(如舱内已喷漆，火不能靠近等)。下午3时左右，一名舾装铆工上船安装小机座，工作位置接近该艉舱，在气割点火时，铆工发现没带电子打火枪，就请焊工帮忙点一下火。焊工顺手拿起焊钳在艉舱盖上引弧，接着一声巨响，艉舱爆炸。当场8人死亡，6人受伤。⑵主要原因分析

①油漆中苯的可燃气体与空气混合达到了爆炸极限。加之天气炎热，更加剧了苯的可燃气体浓度，因此遇火立即爆炸。

②艉舱喷漆后，未设警示标志和监护人。③喷漆后艉舱内未采取通风措施。⑶主要预防措施

①该艉舱周围应设警示牌和监护人。

②艉舱内应通压缩空气，减少可燃气体浓度。③焊工引弧时，要注意周围环境(即易燃易爆物)。实例17：焊补空汽油桶爆炸 ⑴事故经过

某厂汽车队一个有裂缝的空汽油桶需焊补，焊工班提出未采取措施直接焊补有危险，但汽车队说这个空桶：是干的，无危险。结果在未采取任何安全措施的情况下；甚至连加油口盖子也没打开，就进行焊补。现场的情况是一位焊工蹲在地上烧气焊，另一位工人用手扶着汽油桶。刚开始焊接时汽油桶就爆炸，两端封头飞出，桶体被炸成一块铁板，正在操作的气焊工被炸死。⑵主要原因分析

车用汽油的爆炸极限为0.89％～5.16％，爆炸下限非常低。因此，尽管空桶是干的，但只要油桶内壁的铁锈表面微孔吸附少量残油，或桶内卷缝里的残油甚至油泥挥发扩散的汽油蒸气，很容易达到和超过爆炸下限，遇焊接火焰或电弧就会发生爆炸，加上能打开的孔洞盖子没有打开，爆炸时威力较大。⑶主要预防措施

①严禁焊补切割未经安全处理的燃料容器和管道。②严禁焊补切割未开孔洞的密封容器。

③燃料容器的焊补需按规定采取有关安全组织措施。

实例18：气割汽油桶发丰爆炸 ⑴事故经过 某地某部队用汽车拉来一个盛过汽油的空桶。未经任何手续，直接找到气焊工甲，要求把空油桶从中间割开。当时甲要求清理后才能切割。两名战士便把油桶拉走了。l小时以后，那两名战士把油桶又拉回来了，并对甲说：“用2斤碱和热水洗了两遍，又用清水洗了两遍。”甲便将油桶大、小孔盖皆打开；横放在地上，站在桶底一端进行切割。刚割穿一个小洞，油桶就发生了爆炸。桶底被炸开，将甲的双腿打成粉碎性骨折，桶底飞出近5m，桶后移近1.5m。⑵主要原因分析

①清洗汽油桶不彻底，桶内仍有残余汽油及其蒸气，切割火焰引燃桶内汽油而爆炸。②油桶经清洗后未进行气体分析，盲目切割；酿成事故。⑶主要预防措施

①焊接、切割盛燃油的容器前必须经严格的清洗、置换等安全处理，且必须经气体分析检测合格后才可动火焊补或切割。

②补焊或切割空油桶都应敞开孔盖，将油桶横放在地上，操作者应立在桶的侧面，避开油桶盖操作，以防万一发生爆炸，油桶端盖(此处强度较薄弱)炸开，伤人。

实例19：登高作业发生坠落 ⑴事故经过

某一冬天，某集装箱有限公司刚从学校毕业不到半年的一位大学生正在车间实习。他没戴标准防坠落安全带，约在2～3层楼高度位置维修设备。结果一不小心，一脚踩空从高空坠落下来，正好他的工作位置下方是一个热水池，池上又无任何防护措施，大学生一头扎入热水池，热水灌进他的颈部，结果被热水活活烫死(在送医院的路上身亡)。⑵主要原因分析

①高空作业没戴安全带。②热水池上无任何防护措施。⑶主要预防措施

①要戴好标准防坠落安全带。②在热水池上设置防护盖或铁网等。实例20：高空焊接作业坠落 ⑴事故经过

某单位基建科副科长甲未用安全带，也未采取其他安全措施，便攀上屋架，替换焊工乙焊接车间屋架角钢与钢筋支撑。工作1小时后，辅助工丙下去取角钢料，由于无助手，甲便左手扶持待焊的钢筋，右手拿着焊钳，闭着眼睛操作。甲先把一端点固上，然后左手把着只点固一端的钢筋探身向前去焊另一端。甲刚一闭眼，左手把着的钢筋因点固不牢，支持不住人体重量；突然脱焊，甲与钢筋一起从12.4m的屋架上跌落下来，当即死亡。

⑵主要原因分析

①基建科副科长不是专业焊工。②事故发生时无监护人。

③登高作业者未用安全带，也无其他安全设施。⑶主要预防措施

①非专业焊工不能从事焊割作业。②登高作业要设监护人。

③登高作业一定要用标准的防坠落安全带，架设安全网等安全设施。实例21：探渣池深度时，被钢水烫伤 ⑴事故经过

某厂焊接车间一名焊工站在模块一侧探渣池深度时，熔池钢水突然流出，将其左右脚背烫伤，住院治疗。⑵主要原因分析

①焊工试探渣池深度时，马虎大意，违章操作是造成事故的主要原因。②现场照明不良是造成事故的直接原因。

③车间和工段领导平时安全教育和安全检查不够也是造成事故的主要原因。⑶主要预防措施

①加强对职工的安全教育和操作技术培训，考试合格后方可上岗操作。②加强隐患检查和整改工作，改善职工作业条件。③落实健全责任制，制止违章作业和违章指挥。实例22：电阻焊时机械伤害 ⑴事故经过 某厂工具车间一名工人带领徒工使用对焊机焊接刀具。师傅在往电极夹钳上装卡焊件、找正位置时，口头指挥徒工支垫工件尾部。当气动的夹钳上臂压下时，徒工尚未抽出的右手食指被挤于工件尾部和垫铁之间，造成食指末端破裂及开放性骨折。⑵主要原因分析

①两人协同工作中配合失调，师傅在启动电极夹钳下压时，没有提醒徒工注意，也没有得到徒工应诺。

②徒工在支垫工件时，手持垫铁的方式不正确，不应用手指上下握持垫铁。⑶主要预防措施

①两人协作要密切配合，事先约定口语联系的方式，得到信号后再动作设备。②应制作专用工具夹持垫铁，避免手指介入夹钳钳口。

③改进焊机夹具的工艺性能，使之可偏转角度，并能做上、下及水平方向移动。

④加强安全技术学习，提高安全生产技能。

实例23：离子弧焊健康危害事故 ⑴事故经过

某厂两名焊工在等离子焊接作业中，一名焊工突然流鼻血，另一名焊工近来嗓子不舒服。经医生检查后，发现两名焊工血液中的白血球大量减少，已低于健康标准。

原来，这两名焊工已连续从事等离子焊接达6个月，作业场所狭窄，且无抽烟吸尘装置。两名焊工早就觉得精神怠倦、胸闷、咳嗽、头痛脑胀。但却不知其病因。⑵主要原因分析

①等离子弧焊接过程中伴随有大量气化的金属蒸气、臭氧、氮氧化物等。这些烟气和灰尘对操作工人的呼吸道、肺等产生严重影响。上述作业场所空气不畅通，未采用抽烟吸尘装置，使空气中的有害气体、烟尘的浓度提高。工人长期在这种环境中操作，受到积累性损害。

②工人对这种新工艺产生的危害性及如何防护缺乏了解，未使用适当的个人防护用品。⑶主要预防措施

①企业的技术工艺部门在采用这种工艺时，应同时制订劳动卫生技术措施。

②企业的安全、生产部门对实施这种工艺应安排恰当的场所，配置抽烟吸尘装置，降低有害气体、烟尘的浓度，使之符合国家劳动卫生标准。

③操作者要重视个人防护用品的使用。实例24：氧气胶管冲落，将水暖工眼球击裂失明 ⑴事故经过

某厂气焊工甲与水暖工乙进行上、下水管大修工作。乙开启减压器上的氧气阀门，氧气突然冲击，将接在减压器出气嘴上的氧气胶管冲落，正好打在乙的左眼上，将眼球击裂失明。⑵主要原因分析

①瓶内氧气压力较高，开启阀门过大，使氧气猛烈冲击。②氧气胶管与减压器的连接部位扎得不牢。

③水暖工乙不懂气焊安全操作知识，开启阀门过猛，且又站在氧气出口方向，属违章作业，酿成事故。⑶主要预防措施

①非气焊工不得操作气焊设备及工具。

电焊控制论文 篇8

1 对象与方法

1.1 对象

选取深圳市某汽车制造厂接触噪声及高温、电焊烟尘的工人336名为调查对象,全为男性。按接触的职业病危害因素分为3组:单纯噪声组(A组,冲压车间)110人;噪声联合高温组(B组,动力车间)114人;噪声联合电焊烟尘组(C组,装配车间)112人。3个组人群的年龄均在23~47岁之间,工龄在5~23 a之间,经F检验,差异无统计学意义(P<0.05)。研究对象均排除有耳科疾病、耳毒性药物及耳聋家族史。

1.2 方法

工作现场环境监测:依据GBZ/T 160.13-2004《工作场所空气有毒物质测定锰及其化合物》测定工作场所空气中锰及其无机化合物浓度,依据GBZ/T189.7-2007《工作场所物理因素测量高温》测定工作场所中的湿球黑球温度(WBGT)指数,依据GBZ/T 189.8-2007《工作场所物理因素测量噪声》测定工作场所中的噪声强度。3个组工人接触噪声8 h/d,工作5 d/周。A和C组为非高温作业,B组作业环境高温分级为Ⅳ级。采样测定C组工人作业环境空气中锰浓度超标率为46%。

测听仪器采用丹麦OB-922纯音听力计,所有研究对象均脱离噪声环境48 h后在标准隔音室进行纯音听力检测。

1.3 评定标准

所有纯音听力结果均按年龄、性别修正,按照GBZ 49-2007《职业性噪声聋诊断标准》进行结果分析。0.5、1.0、2.0 k Hz的听力为言语频率听力,3.0、4.0、6.0 k Hz的听力为高频听力。

1.4 统计学分析

利用Excel 2003建立数据库,采用SPSS 19.0统计软件对数据进行t检验或χ2检验,以P<0.05为差异有统计学意义。

2 结果

2.1 听力损伤发生率

B和C组听力损伤率分别为32.02%和31.25%,差异均无统计学意义(P>0.01),但两组的听力损伤率均明显高于A组(21.36%)。B、C组分别与A组比较,差异均有统计学意义(P<0.05)。见表1。

注:A为单纯噪声组,B为噪声联合高温组,C为噪声联合电焊烟尘组。B、C组分别与A组比较,χa2=6.48,χb2=5.59,均P<0.05。

2.2 不同工龄工人听力损伤检出率

B和C组在10~14和≥15 a两工龄段工人的听力损伤检出率均较A组高,其差异均有统计学意义(P<0.05)。见表2。

2.3 各频率纯音听阈比较

在0.5、1.0、2.0 k Hz言语频率上,A组纯音听阈平均值最低,C组最高,B、C组分别与A组比较,差异均有统计学意义(P<0.05)。在3.0 k Hz频率上,C组纯音听阈平均值高于A组,差异有统计学意义(t=4.04,P<0.05),B组分别与A和C组比较,差异无统计学意义(t=1.81、1.84,P>0.05)。在4.0和6.0 k Hz频率上,3个组纯音听阈平均数较接近,其差异均无统计学意义。见表3。

3 讨论

职业性噪声聋是指长期接触噪声引起的渐进性听力损伤。越来越多研究证明,噪声不是引起职业性听力损伤的唯一因素[1],某些物理或化学性职业病危害因素与噪声联合作用均可加重听力损伤。噪声引起的听力损伤,主要是强噪声对耳蜗血流的影响。强噪声可引起耳蜗螺旋器毛细胞代谢增高,耗氧量增大,人耳暴露于强噪声的初期,耳蜗血流相应增加以代偿耳蜗螺旋器毛细胞代谢增高的需要,但随着暴露时间的延长或更高强度噪声刺激,耳蜗血流失去代偿能力而减少,内耳循环发生障碍,产生缺血缺氧而引起听阈提高。有学者报道:听力损伤的检出率随着累计噪声暴露时间延长而增加,存在剂量-反应关系[2,3]。本次调查也显示3个组工人随着工龄的增加,听力损伤率也越来越高。

国内外文献显示,高温本身对人体言语听阈和高频听阈没有影响[4],但高温与噪声的联合作用可加重噪声对人耳语频听阈和高频听阈的损害作用[5,6,7]。这与本文调查结果一致。其原因可能为高温能引起外周血管扩张,皮肤血流量增加,使耳蜗血流进一步减少,更加剧了噪声引起的听力损害。

陈小霞等的研究证实了电焊烟尘与噪声联合接触可加重作业工人听觉系统的损伤。两者联合作用的机制为:电焊烟尘中所含的锰等毒物可引起缺氧、代谢改变、自由基形成、脂质过氧化反应等,使听神经细胞、听神经纤维和听觉细胞受损;锰等毒物可降低噪声接触时能量的利用效率,加重噪声对耳蜗的损害;噪声对毛细胞的微干扰能使锰等毒物的毒性增强;锰等毒物与噪声都可干扰细胞对钙离子的转运致毛细胞出现变性或凋亡[8,9,10]。因此,锰不仅可以导致听觉传导路径受损,还可以加重噪声对耳蜗组织的损害。

注:A为单纯噪声组,B为噪声联合高温组,C为噪声联合电焊烟尘组。B与A组比较:χ210~14=4.42,χ2≥15=4.09,均P<0.05;C与A组比较,χ210~14=4.18,χ2≥15=4.77,均P<0.05。

注:A为单纯噪声组,B为噪声联合高温组,C为噪声联合电焊烟尘组。在0.5、1.0、2.0 k Hz,B与A组比较:t值分别为2.385、2.594、2.059,均P<0.05;C与A组比较:t值分别为6.322、4.307、3.894,均P<0.01。在3.0 k Hz,t=4.04,P<0.01。

本调查结果显示,噪声联合高温组与噪声联合电焊烟尘组工人听力损伤率高于单纯噪声组。工龄越长,听力损伤率越高。3个组工人的听力损伤程度也存在区别,尤其表现在言语频率的损伤上,噪声联合电焊烟尘组工人在言语频率的听力损伤程度最严重,噪声联合高温组的工人次之,单纯噪声组工人在言语频率的听力损伤程度最轻。

对于职业性噪声聋,目前尚缺乏有效的治疗方法,因此预防控制显得尤为重要。从事噪声作业的工人应佩戴合适的个体护耳器,对于不能佩戴护耳器的特殊工种可通过噪声习服来防护,工人应定期进行职业健康检查;企业不仅可通过改进生产工艺等手段从源头上控制噪声源、减少工人接触噪声时间,还可通过降低噪声生产场所中化学毒物的接触浓度及改善作业环境温度等方法,从而切实有效地防止并减少职业噪声性听力损伤。

电焊控制论文 篇9

随着建筑节能工程的日渐普及,通常在建筑工程的规划设计阶段以及使用的过程中,就应当同时执行落实相关的节能方面的标准指标,无论是施工技术还是施工工艺,以及施工设备和所用的施工材料及相关产品,都可以考虑采取节能型的,从而进一步提高保暖系统、供热系统、隔热系统以及制冷系统方面的工作效率,建筑物的节能装置系统的正常管理运行也能够得到加强,加上对再生能源的有效利用,可以在保障供热质量的前提下,最大限度地减少暖气管的供热、照明装置、室内空调的使用、供应热水是所产生的能耗等各种能量耗用。

如今,随着建筑节能工作的逐步开展,国家出台了一系列的政策,包括《民用建筑节能条例》、《建筑节能工程施工质量验收规范》等。如果节能工程的质量得不到保证,意味着整个工程的验收失败,因此,当前各类外墙保温系统得到日益广泛的应用,比如膨胀聚苯板薄抹灰外保温系统、胶粉聚苯颗粒等。

电焊网一般采用优质低碳钢丝经机械化排式焊接加工,成型为方形电焊网,抗拉力、整体凝聚力程度同等规格比编织网高出很多,但同时制作成本却大大降低,再经过镀锌表面处理,抗腐蚀防锈蚀的能力极强。镀锌电焊网结构因具有良好地抗裂、抗冲击及抗冻能力,可极大地改善其工程特性,满足施工工艺的要求,在外墙外保温系统中作为抗裂防护层增强材料,能显著提高高层保温中贴面砖体系的抗裂、抗冲击性能、抗风压和系统安全性。

根据工程验收规范中的规定,镀锌电焊网的焊点抗拉作为衡量其抗拉性能的一个重要指标而成为必检项目。在一般情况下,可以根据《镀锌电焊网》的标准里所提到的关于镀锌电焊网的焊点抗拉能力的规定,包括电焊网的镀锌层部分与丝网的联系,另外还有丝网跟丝网的联系,从这些标准里分析,关于它们的描述比较简单,即使去查找相关的文献资料,也很难找到类似的描述或者实验过程和结果。

基于这种状况,对于节能工程的技术人员来说,很有必要自行研究与镀锌电焊网有关的工艺流程,结合镀锌电焊网焊点在节能工程上的特点及其它相关因素,通过有效的实验方法,在电焊网拉伸速度不同的条件下,以及考虑到网孔间距不相同的各种因素下进行的焊点拉伸,全力解决夹具难以正确选择的问题,这也是每一位节能工程技术人员、施工人员的责任和义务。

1 镀锌电焊网的工艺及特点

镀锌电焊网通常选用优质的低碳铁丝,通过自动化精密准确的机械设备点焊加工成形后,采用浸锌工艺的表面处理,常规英标生产,网面平滑整齐,结构坚固均匀,整体性能好,即使局部截或承受压力也不会发生松散现象,它是整个铁质筛网中防腐蚀性能最强的,也是铁质筛网用途最广泛的网类之一。它拥有优质的防腐蚀性以及平滑而整齐的网面,增加了外观美感,还能起一定的装饰作用。由于采用低碳优质的材质作原料,使它独具一般铁质筛网不具有有柔韧性,确定了它在使用过程中的可塑性,从而可用于复杂墙体的批荡、地下防漏防龟裂、轻型的网体等,使成本大大低于铁质筛网的成本,更能体会到它的经济和实惠。镀锌电焊网用材料排焊而成,然后再冷镀、热镀、PVC包塑等表面钝化、塑化处理、网面平整、网目均匀、焊点牢固、局部加工性能良好、稳定、防腐、防蚀性好。镀锌电焊网更具耐酸、耐碱、焊接牢固、美观、用途广泛等特点。

2 焊点实验材料和方法

在镀锌电焊网焊点的拉升实验过程中,可以考虑用比较通用的材料,一般来说,越常用的材料,成本越低,焊点拉升实验的投入也越少,例如,可以选择DHW类型的厚0.9毫米、长与宽分别是12.7毫米的材料,这种规格型号的材料在外墙外保温的工程和运行系统中,是比较常见也是用得最多的原材料,该材料的生产工艺一般是经过排焊之后,做过了热镀锌方面的处理,其防腐性能很好,基本可以满足实验的条件。在实验过程中,实验人员采用的试验机必须要选用高精度的,而且要属于电子万能型的,其重力的量程范围需要达到一万牛顿,也就是10千牛顿。在这方面,日产的东测仪器可以保证良好的灵敏性、准确性,建议选择WED系列的第十种型号。此外,用于实验的设备,其产生的试验力必须要保持在正负百分之一的水准,其速度和精度的波动范围也要大致保持在这个水准,如果产生位移,仪器的分辨率要足够精确,一般来说要保持10微米的水平,从而进一步达到无级变速的控制目的。

对于实验时的夹具选择,一般建议选择刚性度比较大的夹具,这种夹具较为适合夹持焊点进行较好的抗拉力实验,在一定程度上还能有效地避免实验时夹具对镀锌电焊网焊点所产生的破坏。用最低的实验成本,实现最佳的实验效果,是所有实验人员喜欢采用的路径。对抗拉力试样的选择,可以根据实验的要求和目的进行选用,一般采用的是三组试样,包括间距三倍的网孔,以及间距五倍的网孔和间距八倍的网孔。虽然这种试样的长度在一定程度上或许会影响到焊点的抗拉力,但整体效果还是不错,性价比比较高,对于拉伸实验是比较好的选择。在实验中,要根据不同的速度来考察影响到焊点抗拉力的程度,包括每分钟一毫米的速度、每分钟五毫米的速度、每分钟十毫米的速度以及每分钟二十毫米的速度,在各种速度的实验中,分别记录对焊点抗拉力影响的程度,从而能够进一步确定在实际应用中所能达到的最适合的拉伸速度,通过实验来解决镀锌电焊网夹具选择上的难题,在理论和实际上给予了有力的支持。

3 实验结果分析

通过上述的实验材料和实验方法,技术人员进行各方面的实验探索,得出的结果比较符合镀锌电焊网夹具的选择标准,现分析如下:

一是镀锌电焊网的拉伸速度影响到焊点的程度。从得到的试验力曲线可以看出,在各种拉伸速度的实验下,试样的位移程度直接影响到试验力的曲线走向。通常要经过两组实验才有可比较性,从两组试验力曲线的走向中,可以很清晰地看到在整个拉伸的过程里,镀锌电焊网的焊点的结构主要由两个部分所组成,包括电焊网的镀锌层部分与丝网的联系结合,另外还有丝网跟丝网的联系结合。这两种结合直接影响到整个曲线的走向,电焊网的镀锌层部分与丝网的联系结合所产生的曲线,在它们的剥离过程中,有非常明显的波浪痕迹,显示的结合力数据保持在一百牛顿左右;而丝网跟丝网的联系结合所产生的结合力达到一百十六牛顿以上,比前者所产生的结合力数据大,因此成为镀锌电焊网焊点抗拉力过程中的关键部分,影响到整个拉伸实验,因此,在当前的节能工程验收中,丝网跟丝网的联系结合是必检项目,其影响力在使用镀锌电焊网的任何外墙的保温工程里是最大的,也是最关键的。

再来看下试验机的记录情况,前面谈过,实验里通常采用高精度的电子万能型仪器,以日产的东测仪器为主。从记录情况里可以看出,镀锌电焊网的焊点在抗拉力试验时所产生的位移,导致了焊点不能到达全部受力的状态,也就是说,在镀锌电焊网的整个拉伸过程里,其垂直状态难以达到完全的地步,在这个时候,部分电焊网依然处在需要进一步校正的状态。试验力的曲线显示,拉伸实验产生的试验力,一直处于平缓往上的趋势。随着实验的继续,当镀锌电焊网的拉伸达到一定程度的时候,整个电焊网都能够全部受力,在这种状态下,试验力的曲线上有一个类似于平台的结果出现,试验力平缓往上的趋势开始停止。这种平台现象的出现,证明镀锌层部分与丝网的联系结合在位移的时候产生剥离状况,并逐渐开始分离。在分离到一定程度时,镀锌层部分与丝网将达到全部分离的状态。

实验到此可以得出第一个结论,就是进行到这一关键点时,镀锌电焊网焊点的全部抗拉力,已经完全由丝网跟丝网的联系结合组成。试验力曲线的平台现象继续稳固,从而能够非常明显地看到,实验时所产生的位移现象,跟试验力相比,两者之间是一种线性的关系,而且整个试验力的大小,是跟随位移的增加而进一步增大。现在我们再来分析一下试验力到达最大的时候,会出现什么状况,从曲线走势上看出,此时丝网跟丝网的联系结合中的焊点已经被完全破坏了,在此之后,形成了一个临界点,试验力的大小到达了高峰状态,曲线显示,位移的增加继续加大时,试验力的数值反而开始飞快地往下,几乎形成一条直线,一直到整个实验的完成。当然,从理论上来看,当焊点被完全破坏以后,有可能另一边的镀锌层部分与丝网会有剥离现下产生,可是其剥离力并非很大,因为在试验力数值下降的过程中有惯性的作用,因此从曲线上是看不出来的。

二是试样的长度对焊点产生的影响程度。虽然在有关标准里,对试样的长度有较详细的规定,但是规定是死的,人是活的,一味地按规定去做,不一定能达到最好的效果。因此在节能工程的实际施工中,要把试样更好地固定在所用的试验机上,是有一定难度的,而且也难以保证所测的焊点不会受到破坏。在焊点拉伸的实验里,一般可以选择网孔的间距不一样的试样来测试,从而最终能够确定试样的长度对焊点产生的影响程度到底有多大,这对电焊网夹具的选择极为重要。试样在不一样的网孔之间的距离,在镀锌层部分与丝网的联系结合部位所产生的剥离力,表现在位移和试验力的曲线上并不一样,因为随着网孔上的间距往上增加,也就是说,里面的试样开始加长,整个剥离的过程会比较不清楚,从而不能很明显地表现在曲线上。另外,当网孔之间的距离越大时,获得的试验力数值也就越大,可是镀锌层部分与丝网的联系结合部位所产生的抗拉力依然维持在一百牛顿上下,并未产生太大的变化,而网孔之间的距离越小时,剥离现象越明显。

因此可以得出第二个结论,当试样的长度越长,相对于焊点的抗拉力数值越容易出现正的误差,这对于夹具的选择很有帮助。

4 结语

通过镀锌电焊网焊点在建筑节能工程上的拉伸实验研究,可以得出这样的结论:镀锌电焊网焊点的拉伸速度,在一定程度上极大地影响了试验力曲线的走向,对于解决电焊网的夹具问题,有着较高的理论和实践价值。

另外,从试样长度对焊点的影响中可以看出,按照标准规定的试样长度,要保证焊点不受破坏比较困难,所以应该多做实验,选择适合实际情况的试样长度,对于夹具的选择也可以提供更多方案,从而为节能工程的顺利竣工和验收通过提供有力的帮助。

摘要：在建筑节能工程中,镀锌电焊网的柔韧性和耐腐蚀性使它得到了广泛的应用,但是其夹具问题一直难以得到解决,成为工程中的一个难题。镀锌电焊网焊点在节能工程实际工作中产生的拉伸速度是影响夹具正确选择的重要因素,在正常情况下,通常利用具有高精度的电子万能试验机来研究参数,但是其速度标准在相关规程中并没有明确规定。本文通过对镀锌电焊网的焊点在实际中拉伸速度的不同,来研究确认焊点的试验曲线以及抗拉力性能是否达到较好的水准,从而能够根据实验选择适宜的夹具。

关键词：镀锌电焊网,焊点,节能工程,拉伸实验

参考文献

[1]QB/T3897-1999,镀锌电焊网[S].

[2]中华人民共和国住房和城乡建设部.民用建筑节能条例[DB/OL].

[3]GB50411—2007,建筑节能工程施工质量验收规范[S].

[4]JG158-2004,胶粉聚苯颗粒外墙外保温系统[S].

电焊工简历 篇10

姓 名：

出生年月：1987年1月

毕业院校：威海职业学院

学 历：大专

联系电话：xxxxxxxx

性 别：男

政治面貌：团员

专 业：焊接技术及自动化

手 机：

电子邮件：

教育经历

.9――.7 在威海职业学院学习

.9――2006.7 在平度电子职业中专

.9――2003.7 明村中学

获奖情况

二等奖学金

2007季运动会获男子短跑冠军

等奖学金

实践经验

20暑假 在青岛某汽车厂实习

2007年寒假 在青岛中苑酒店实习

暑假 在威海电子厂实习

自我评价

热情随和，活波开朗，具有进取精神和团队精神，有较强的动手能力，

电焊工简历

，

良好协调沟通能力，适应力强，反应快、积极、灵活，爱创新!提高自己，适应工作的需要。所以我希望找一份与自身知识结构相关的工作，以有更大的空间来证明自己，发展自己!