电站消防系统设计方案四篇

电站消防系统设计方案 篇1

关键词：户内变电站,消防给水系统,气体灭火系统,移动灭火装置系统,其他灭火设施

随着社会的发展和国民经济的不断增长, 城市的用电需求也不断增大。供电负荷的猛增, 使深入城市中心的变电站越来越多。为了节约用地、控制工程造价及与城市环境规划相协调, 许多城市变电站都采用全户内布置方案, GIS配电设备及主变压器等所有变配电及控制等电气设备均设在户内配电装置楼内。而户内变电站也由于地处繁华的商业区或人口密集的居民区, 对消防灭火系统的设计要求很高。

结合户内变电站的特点及近年来发生的电气火灾事故的经验教训, 严格根据规范及“预防为主, 防消结合”的原则设计变电站的消防灭火系统是抑制变电站火灾事故扩大、减少停电范围的有效手段。本文结合户内变电站消防灭火系统的构成, 简要阐述变电站消防灭火系统的设计原则。

1 概述

城市户内变电站内主要在以下场所根据规范设置了相应的灭火系统:户内配电装置楼设置室内、外消火栓系统;主变压器设置水喷雾灭火系统和室外消火栓系统;户内配电装置楼油浸式电容器室设置七氟丙烷灭火系统, 各建筑物及主变压器配置灭火器。消防水源由两路不同管段的市政给水管道引入两路引入管。

2 消防给水系统

城市户内变电站的消防给水系统包括室内、外消火栓系统和水喷雾灭火系统。各消防给水系统分别独立设置。室外消火栓给水系统采用低压系统, 室内消火栓给水系统采用临时高压系统, 水喷雾给水系统采用稳高压系统。

2.1 室外消火栓给水系统

户内配电装置楼和主变压器均设置室外消火栓系统。户内配电装置楼的火灾危险性为丙类, 耐火等级为一级, 根据建筑物的体积可确定其室外消防水量;主变水喷雾系统灭火系统同时考虑10L/s的室外消火栓水量;两者的火灾延续时间均为3h;室外设计消防用水量按较大者考虑。由于地处城市中心, 户内变电站的室外消火栓给水管道采用低压系统, 与站内生活给水系统共用管道, 在户内配电装置楼周围设置DN150埋地生活消防环管及地上式消火栓, 在变电站周围不同的市政给水管道分别引接一根DN150引入管与站内埋地生活消防环管连接, 两路市政给水管道供水压力均大于0.15MPa。地上式消火栓布置间距不大于60m。

2.2 室内消火栓给水系统

户内配电装置楼的火灾危险性为丙类, 耐火等级为一级, 根据建筑物的高度和体积可确定其室内消防水量, 其火灾延续时间为3h。室内消火栓给水管道采用临时高压系统, 独立设置, 给水管道连成环状, 设置两条进水管与消火栓给水泵连接, 在方便消防车使用的地方设置1~2套水泵接合器。户内配电装置楼各层均设置消火栓, 确保每一个防火分区同层有两支水枪的充实水柱同时到达任何部位, 最不利室内消火栓水枪充实水柱不小于13m, 室内消火栓箱内设有消火栓口、水枪、水龙带、破玻按钮等设备。屋顶设置试验和检查用消火栓及18m3重力自流消防水箱。

2.3 水喷雾灭火系统

户内变电站的主变压器设置水喷雾灭火系统。该系统灭火时主要起到冷却、窒息、覆盖、稀释及冲击乳化作用, 喷头喷出的水为喷雾状, 雾滴之间呈不连续的间断喷射状态, 雾滴间混夹空气, 因此, 能表现出良好的电绝缘性能, 使水雾喷向带电体时不导电, 可安全扑救油浸式变压器火灾并防止火灾蔓延。

主变水喷雾系统主要包括水喷雾泵、稳压泵、给水管网、雨淋阀及水雾喷头等。

主变本体, 油枕及油坑均设有喷头保护, 设计喷雾强度分别为:本体20L/min·m2, 油枕20L/min·m2, 油坑6L/min·m2。水喷雾灭火用水量为100L/s, 火灾延续时间为0.4h, 喷头工作压力不小于0.40Mpa。水喷雾灭火系统喷头采用高速离心雾化喷头, 水喷雾系统的开启通过雨淋阀控制。

2.4 消防水池及泵房

消防水池及泵房均布置在户内配电装置楼内, 消防泵房布置在首层, 设置直通室外通道, 消防水池布置在泵房正下方;消火栓给水泵及水喷雾给水泵均采用长轴深井泵, 从消防水池吸水加压。消防泵的电机安装于泵房地面, 水泵叶轮通过长轴设于电机的正下方, 且位于消防水池有效水位以下, 符合自吸要求;水喷雾稳压设备采用管道叠压设备, 采用对市政给水进行叠压的方式来维持水喷雾给水管道的稳高压要求。

由于户内变电站的同一时间火灾次数按一次考虑, 故消防贮水量按火灾时最大一次消防用水量考虑。

消防泵房内主要设有以下消防给水设备:消火栓给水泵2台 (一用一备) ;水喷雾给水泵2台 (一用一备) ;水喷雾稳压设备一套。

2.5 系统控制

消火栓给水系统直接由启泵按钮启动消火栓给水泵, 每个室内消火栓处均设置直接启动消火栓给水泵的按钮。

水喷雾给水系统设有自动控制、手动控制和机械应急操作三种控制方式。自动控制时, 当主变发出火灾信号时, 连锁打开相应主变的雨淋阀, 雨淋阀的开启信号再连锁打开水喷雾给水泵;手动控制时, 可在消防控制中心远程开启相应主变的雨淋阀, 从而启动水喷雾灭火系统;机械应急操时可在雨淋阀旁手动机械开启雨淋阀, 从而启动水喷雾灭火系统。水喷雾稳压设备用于维持水喷雾给水管道正常情况下所需的压力要求, 以维持水喷雾给水管道稳高压的状态。

3 七氟丙烷灭火系统

户内配电装置楼油浸式电容器室设置七氟丙烷灭火系统, 采用全淹没式组合分配系统。每间电容器室划分为一个防护区。灭火设计浓度9%, 喷放时间不大于10S, 灭火浸渍时间采用10min, 灭火剂用量按最大防护区容积计算。

七氟丙烷储瓶间内设一套储存及驱动装置, 主要包括以下设备:储存瓶组、驱动瓶组及相应各防护区的管道和阀门。

七氟丙烷灭火系统设有自动控制、手动控制和机械应急操作。自动控制时, 电容器室火灾控测系统探测到火灾后, 向消防控制中心发出信号, 连锁启动相应防护区的启动瓶, 从而打开相应的贮存瓶及分配阀, 启动气体灭火系统;手动控制时, 可在消防控制中心远程启动相应防护区的启动瓶, 从而打开相应的贮药瓶及分配阀, 启动气体灭火系统;机械应急操时可在启动瓶旁手动机械启动相应的启动瓶, 从而打开相应的贮药瓶及分配阀, 启动气体灭火系统。在各防护区的门口均设置自动与手动的转换开关。

4 移动灭火装置系统

户内变电站除设置上述的灭火系统以外, 还需要根据各个房间的功能、面积及规范要求配置移动式灭火器。按照《建筑灭火器设置规范》, 户内变电站的灭火器宜按严重危险等级和A类火灾危险场所配置手提式ABC干粉灭火器, 在主变压器附近设置25kg推车式ABC干粉灭火器。

5 其他灭火设施

在主变压器附近设置消防小室, 小室内除配置相应的推车式干粉灭火器外还配置以下设备:消防砂池、消防铲、消防桶、消防斧等设施。主变压器均设置事故油池, 事故油池有效容积按变压器油量60%设计, 当发生火灾时, 将变压器油排入事故油池安全存放, 切断变压器火灾的燃烧源。

6 结语

总之, 户内变电站的消防灭火系统既是一个独立的综合性系统, 也与火灾自动报警系统、防火封堵等其他消防系统有密不可分的联系。设计人员在设计过程中, 从总平面布置、电气设备选型开始, 就始终要将消防灭火设计贯穿其中, 建筑、结构、电气、给排水、采暖空调等各个专业要协同配合, 共同努力, 充分考虑各种影响因素, 力求使得变电所消防灭火系统设计做到安全可靠、经济合理, 保障户内变电站的安全运行。●

参考文献

[1]《建筑设计防火规范》GB 50016-2006

[2]《火力发电厂与变电所设计规范》GB 50229-96

[3]《水喷雾灭火系统设计规范》GB 50219-95

[4]《变电所给水排水设计规程》DL/T 5143-2002

[5]《气体灭火系统设计规范》GB 50370-2005

[6]《变电所总布置设计技术规程》DL/T 5056-1996

[7]《建筑灭火器配置设计规范》GBJ 140-90 (1997年版)

[8]《火灾自动报警系统设计规范》GB 50116-98

电站消防系统设计方案 篇2

依据城市发展规划，各街道办将组团共同发展，随着区域内经济的高速发展，各街道办间的连接将更加紧密，区域间的道路网络设施建设的落后已逐渐成为制约区域经济高速发展的“瓶颈”，城市隧道的建设就是突破“瓶颈”的关键。

1 工程概况

本次设计道路部分路段以隧道方式穿过山脉、现状菜地，采用城市主干路Ⅰ级标准，计算行车速度60 km/h，道路红线宽度为60 m，隧道左洞长1 240 m，隧道右洞长1 205 m。

2 隧道排水系统

隧道排水系统包括隧道内、隧道洞口排水系统。隧道内主要排除冲洗水、消防水和隧道结构渗漏水，隧道洞口主要考虑拦截雨水及与隧道内外排水系统的对接。

2.1 设计标准

路面排水系统设计流量应不小于一次火灾最大消防水量，Q≥50 L/s。

地下排水系统设计流量结合隧道结构、岩土专业确定。

洞外雨水量计算采用当地暴雨强度公式。

2.2 洞内排水系统

在隧道道路前进方向右侧设置钢筋混凝土结构污水盖板沟，纵坡(2%)与道路纵坡一致，经水力计算(Q=V×A,V=1/n×R2/3×I1/2)，采用B×H=50 cm×30 cm规格盖板沟可满足排水流量要求。

在隧道道路前进方向右侧、道路下面设置钢筋混凝土结构清水沟，排除隧道结构渗漏水。

2.3 洞口排水系统

结合道路专业在洞口设计的反坡段，设置道路横向截水沟，将雨水拦截在隧道洞口外，并排入市政雨水系统。

隧道内路面污水排入洞外市政污水系统，隧道结构渗漏水排入洞外市政雨水系统。隧道洞内排水横断图见图1，排水平面图见图2。

3 隧道消防、报警系统

3.1 设计原则

1)隧道消防遵循“以防为主，防消结合”的设计原则，本着“立足于自求，扑灭早期火”。

2)隧道按同一时间内发生一次火灾设计。

3)隧道内设置独立的环状消防给水系统。

4)报警系统迅速、准确、可靠，消防救援及时。

3.2 隧道类别

根据《建筑设计防火规范》(2006年)，隧道分类见表1。

m

本次设计隧道采用二类隧道设计标准。

3.3 设计标准

1)二类隧道的火灾延续时间不应小于3.0 h。

2)隧道内的消火栓用水量不小于20 L/s，隧道洞口外的消火栓用水量不小于30 L/s，最不利点水枪充实水柱不小于10 m。

3)水成膜泡沫灭火系统设计用水量为4.5 L/s，最不利点所需压力为0.35 MPa。水成膜泡沫系统的喷射时间为21 min，发泡倍数不小于4.5，混合比例2.5%～4%。

3.4 隧道消防给水系统的确定

1)隧道消防给水系统水源。

隧道消防给水系统水源为附近的水厂。

2)隧道消防给水系统组成。

二类隧道设置消火栓消防给水系统、水成膜泡沫系统消防箱及手提灭火器。消火栓、水成膜和灭火器共用一个箱体。

3)隧道消防给水系统方案。

a．隧道消防给水方式的确定。

隧道西侧为山体，具备设置高位水池的条件，结合专项规划资料，北侧隧道口有市政供水管道，且水量、水压可满足隧道洞外消火栓水压要求，因此，可考虑采用市政供水管道与高位水池联合供水。

b．消防给水管道管径的确定。

消防给水管道管径需满足洞内消火栓用水量(20 L/s)及高位水池供水扬程的要求，查给排水设计手册水力计算表，可采用DN150内外壁热镀锌钢管，沟槽式连接件。

c．高位水池容量及高程的确定。

高位水池需储存隧道内一次火灾的消防用水量，即隧道内消火栓及水成膜泡沫灭火系统用水量。

其中，Qv为高位水池需储存消防水量;q内为隧道内消火栓用水量，20 L/s;t1为火灾延续时间，3 h;q膜为水成膜泡沫灭火系统设计用水量，4.5 L/s;t2为水成膜泡沫系统的喷射时间，21 min。

其中，h0为最不利点地面高程;h1为最不利水压;h2为沿程损失(根据设计图纸，L取1 000 m);h3为局部损失，取沿程损失的10%。

隧道洞口配备隧道管理用房，房内设置储水池收集市政供水管供水，通过水泵提升至山上高位消防水池。

d．隧道消防供水管道的布置。

结合隧道结构设计，消防给水管道分别从高位水池、市政供水管道(连接段设防止倒流器，不污染市政供水)引出后，布设在隧道行进车道右侧管沟内，使隧道左洞、右洞形成环状供水。

e．消火栓消防给水系统。

消火栓灭火系统由消火栓、消火栓泵机组、供水管道和报警按钮组成(见图3，图4)。

f．水成膜泡沫灭火系统。

系统主要由泡沫溶液桶、橡胶龙带、比例混合器及泡沫枪等组成，系统利用的高压水由消火栓给水系统供给，只要少量高压水经混合器将泡沫带出即可喷射。在隧道道路前进方向右侧墙内间隔50 m设置水成膜泡沫系统消防箱，箱体嵌入侧墙内。

4)消防补水。

补水系统:取水点取水进入低位消防水池，由水泵加压供水至高位水池。

消防水池设置全自动液压水位控制阀，并设置液位仪，将水位信号送传至监控中心。

图例：室内消火栓、手提灭火器、水成膜泡沫灭火箱室外消火栓水泵接合器蝶阀金属波纹管

4 结语

隧道消防设计需报当地公安局审批。由于水成膜泡沫灭火系统所需水压与消防供水水压不同，给消防供水的运营管理带来不便，结合工程造价，可权衡考虑是否设计水成膜泡沫灭火系统。

参考文献

[1]GB50016-2006,建筑设计防火规范[S].

[2]给排水设计手册[M].第2版.北京:中国建筑工业出版社,2009.

[3]JTG/T D71-2004,公路隧道交通工程设计规范[S].

[4]GB50140-2005,建筑灭火器配置设计规范[S].

[5]GB50151-92,低倍数泡沫灭火系统设计规范[S].

电站消防系统设计方案 篇3

关键词：万箱级集装箱船；推进；电站；配电；网络

Design of Propulsion System, Power Station and Distribution for Ten Thousand Level VLCS

WANG Jindong

(CSSC Guangzhou Longxue Shipbuilding Co., Ltd. Guangzhou 511462)

Abstract: The market of container carrier has already become warm this year and most of them are VLCS. VLCS will be popular because of their advantage of scale effect. This paper describes the design method of thruster system, power station and distribution for VLCS.

Key words: Ten thousand level VLCS; Thruster; Power station; Distribution; Network

1前言

今年，集装箱船市场已明显回暖,但主要呈现在超大集装箱船市场,万箱级以上的集装箱船已经完全赢得市场的信耐,其单箱能耗明显低于小型集装箱船,因此,能耗的最小化也是万箱集装箱船的特点之一，但受诸多条件限制,我国还没有拥有自主知识产权的万箱集装箱船的建造经验。我公司正在探索集装箱船市场，作为研发部的成员，作者以电气设计的角度出发从若干方面描述万箱集装箱船的设计思路。

2推进系统设计

超大型集装箱船的航速较高，虽然目前市场暂时出现降航速使用的情况，但马士基负责人的申明也体现出降航速使用不是长久之计，其节省能源的方式所带来的服务质量的降低最终还是要消费者承担。为了保证有一个高航速的能力，同时又能降航速使用且不带来高油耗，可以采用电喷机带单桨的常规推进或电力推进方式。

2.1常规推进

这里所说的常规推进，指的是大型低速船用柴油机通过轴系直接驱动定距螺旋桨的推进方式。主机、轴系以及螺旋桨都具有相同的转速和转向。该推进方式具有结构简单、工作可靠、传动损失小、推进效率高、震动噪音小等特点，因此广泛应用于远洋大型船舶上。

常规单机单桨推进系统和机舱的布置是十分重要的。机舱如果布置的位置太靠近尾部，充分利用了尾部线形作为机舱区域，且轴系较短，振动小，但由于机舱和上建布置太靠尾部，受视线的影响，甲板以上的集装箱层高受到了了很大限制。

如果机舱和上建靠近中部或首部，受视线影响很小，甲板面的载箱数可以提高，但缺点推进轴系太长，如果存在振动，会增加振幅，使得推进轴系容易损坏。

综合考虑，舯艉部机舱和上建是最适合常规推进方案的布置方式。但随着技术的发展，更多新颖的想法也会脱颖而出，机舱与上建的分离也会成为可能。一旦机舱和上建能合理分离，集装箱船的载箱率将会大幅提高，单箱能耗将会近一步降低。

超大型集装箱船的一个显著特点就是高航速。根据集装箱航运市场的特点，集装箱船的箱位数与航速之间存在着一定关系。集装箱船是在班轮航线上营运，必须准点航行。集装箱船箱位越大，航行中所遇到的阻力也就越大，在港内的集装箱装卸数量就越多，所需的装卸时间就越长。停港时间长就要求航行时间短，要求的航速就越高。表1显示了不同航速下所需功率情况。

如表1所示，某万箱级集装箱船航速为25 kn时需要的功率约为70 000 kW。

MAN B&W 公司已开发出了14K108 机型，其缸径达到1 080 mm，冲程2 660 mm，整机输出功率将近100 000 kW。WARTSILA 公司也开发出了14K96机型，其整机输出功率也达到了80 000 kW。由此可见，目前的单台大型主机功率足以达到万箱级集装箱船的航速要求。

2.2电力推进

电力推进技术进步较快，其优良的操作性，低能耗，振动小等特点深受好评，主要应用在对操作性能要求较高的中小型船舶。图1为ABB的电力推进方案。

电力推进系统由发电机、配电板（高压和低压）、变压器、变频器、电动机和电力推进器组成。由于变频器可对电力推进器进行灵活地调速。且发电机可以根据负荷的大小合理地发出和分配电能。因此，电力推进方案可大大地减少能量损失和污染物的排放。

但电力推进系统除了一次投入成本高的缺点以外，还存在着一些问题，例如其功率受限制，据分析，目前使用两台电力推进器仍然不能满足万箱集装箱船对电力的需求。但技术在不断发展，我们相信在不久就会出现适合于万箱集装箱船的电力推进器。

据统计，目前超大型商船几乎都采用大型低速柴油机直接驱动定距桨。主要原因是柴油机具有较高的热效率。低速柴油机的热效率为46%～55%；中速柴油机的热效率为40%～47%；联合循环燃气涡轮机为35%～46%；燃气涡轮机以及蒸汽涡轮机的效率在22%～37%之间。万箱级超大型集装箱船所需推进功率十分巨大，加之燃油价格的不断上涨，单机单桨这种动力装置型式的经济性更加突出，进而成为首选推进方案。

2.3 首侧推

集装箱船靠港频繁，例如从远东到欧洲的一个航次大多需要进出20余个码头，因此，集装箱船的操作性通常比较好，首侧推可大幅提高其操作性能，进出港不需要拖轮协助。

如图2所示，侧推舱布置在首部，采用电力推进的方式。某万箱集装箱船的侧推功率达到2 500 kW，系统单线图见图3所示。

如果船用发电机为450 V低压发电机，由于从机舱到首部距离遥远，侧推电机容量比较大，采用中压的方式配电可以减小电缆截面积，且电缆电压降也相应减小。

3电站设计

万箱集装箱船的电站容量较大，为保证电站的设计既能满足所有用电负荷正常工作，又能使得电站的设计以最经济的模式运行，就需要对所有用电负荷进行分析分类，进行电力负荷估算。具体思路如下：

3.1用电设备容量计算

电力负荷估算书的制作需要由轮机专业提供设备所需的实际功率，经过机械效率和电机效率的换算之后计算出一个相对准确的负荷功率。

计算出所有负荷功率之后，需要制作表格，对各用电负荷进行分类，大致可以分为：机舱辅助设备、锚泊等甲板机械、操舵设备、冷藏箱插座、侧推、厨房和洗衣以及冷库设备、照明、无线电导航、内部通讯设备等等。

3.2工况分类

万箱集装箱船的冷藏箱数量较多，例如一型远东到欧洲航线的万箱集装箱船的冷藏箱插座数量有600至1 000个，甚至可能会更多。每个冷藏箱的功率可按11 kW计算，同时系数可以选取为0.4。冷藏箱总功率可达到2 000 kW至4 000 kW。

首侧推功率比较大，一艘万箱集装箱船的首侧推功率可达到1 600 kW至2 500 kW。根据以上特点，设计合理的船舶工况是十分必要的，如表2所示为某万箱集装箱船的工况和发电机使用情况。

3.3发电机容量

在正常航行不带冷藏箱的工况下，用电负荷较小，也是最基本和最常用的工况，因此该工况使用的发电机容量可偏小，其他发电机容量可按总负荷情况均分。

根据经验，考虑到电站总容量和备用发电机的使用情况以及机舱的大小，万箱集装箱船选取5台发电机是比较合理的方案。

以往的集装箱船曾有设计了轴带发电机，主要是考虑集装箱船主机功率高，且有多余功率，轴系比较长，容易布置轴带发电机。但是新一代的万箱集装箱船主机功率可调，尽量将主机功率完全用于推进服务，设计轴带发电机反而不是明智的选择。

应急发电机的容量需按SOLAS和船级社的要求将必要的应急负荷计算在内，一般情况下，万箱集装箱船的应急发电机容量与同尺寸其他船型应急发电机容量相当。

4配电设计

船舶配电采用低压44 V或690 V居多，但对于电站容量较大的万箱集装箱来说，采用中高压配电网络3 300 V或6 600 V更加占有优势，现就其各自特征进行描述。

4.1低压配电网络

低压配电以440 V为典型，发电机发出电压为450 V，直接用于负载，看似十分简单，但低压配电应用在万箱集装箱船上就会暴露其先天缺陷。低压开关所能承受的负荷有限，低压断路器分断的最大电流的IK’’=125 kA，而万箱集装箱船用电负荷比较多，而且功率较大。表3结合一艘6 500TEU船440 V配电网络的实例分析。

其短路电流IK’’已接近低压断路器的极限能力。可以将电压提高至690 V或者将发电机设差动保护或者尽量把发电机的台数减少等方式减小和减少短路电流。

低压网络的电力电缆截面积和数量都相对大，对于成本预算以及设计与施工都是不利的。

随着船舶大型化的发展，低压配电网络的分断能力、电缆粗、电压降和电能损耗大的缺点会越来越明显。

4.2中高压配电网络

伴随系统电压的提高，输送电流和预期短路电流都将大大减小，使船舶的安全性有了很大的提高。总结其优势如下：

① 能够承载更大容量的电力负荷；

② 可以直接为大容量负载供电，例如侧推等；

③ 故障处理时体现更高的安全性和有效性；

④ 可以减小大容量发电机、电动机、电缆和变压器的尺寸和重量；

⑤ 降低电缆安装的成本；

⑥ 减少电缆重量，减小空船重量。

表4所示，中高压电缆重量是低压电缆的1.4~2.8倍，载流量相同，所能承载的设备功率是低压电缆所能承载的7倍左右。因此，中高压电缆的使用量以及重量明显少于低压电缆。

4.3网络型式

配电网络型式通常可以分为两种：放射形网络和环行网络。

1）放射形网络

放射形网络在低压配电系统中最为常见。系统成发散状，断路器成串联形式，电力系统潮流分布在不同路径，最为简单明了，易于维修。但放射形网络需要双倍的开关和电缆，一旦发生短路，系统没有冗余，只能依靠设备冗余。图4为某船放射形配电网。

2）环形网络

环形网络多用于高压系统。其特点为电力通过分配电板连接成环形输送，如果负载端发生故障，输出端电路将切断；如果分站发生故障，其余分站将继续运行，环形打开；重要的负载直接连接在主配电板上；节省大量的电缆和断路器。图5为某万箱船环形网络单线图。

图5所示，某万箱船电力配电系统由5台6 600 V主发电机供电，配电板为6 600 V和450 V中压和低压两部分组成。在6 600 V中压汇流排上为冷藏集装箱和首侧推和主滑油泵供电，并通过分配电板形成内外两环，经变压器对冷藏分配电板供电。

5结束语

韩国和日本在万箱级集装箱船的建造技术上先迈出了一步，我国与日本合资的中远川崎也成功地建造了万箱级集装箱船，近期，马士基也在韩国订了10艘1.8万箱全集装箱船，船队运力迅速提升。可见，集装箱船的大型化时代已经来临。我国部分设计院所已经在潜心研究万箱集装箱船，但目前国内没有具备自主知识产权的万箱集装箱船的建造经验，它是我们努力的方向，作为船厂技术人员的一份子，我们有责任熟悉和探索其设计和建造方法。本文仅从电气设计的角度出发，对万箱级集装箱船的设计进行了勾勒，由于个人能力有限，不当不足之处有待专家的指导和斧正。

参考文献

[1] 叶爱君.万箱级集装箱船动力系统研究[R].山海交通大学,2008

[2] 陈路.船舶中高压配电系统的检验技术的研究[R].上海海事大学,2006

[3] 中国船级社.钢质海船建造规范[S].2006

[4] 中国船舶工业总公司.船舶设计实用手册电气分册[M].国防工业出版

社,1997

龙马水电站消防系统设计分析 篇4

龙马水电站消防系统设计分析

摘要：根据工程消防设计原则,结合电站枢纽总体布置特点,从消防平面布置、建筑物耐火等级、防火间距、火灾自动报警系统、自动喷水灭火系统、室内外消火栓系统、应急照明疏散指示标志系统、防火门、灭火器等设置了完善的.消防设施,从而保证电站设备和运行人员的安全,并做到安全可靠、使用方便、技术先进、经济合理.作 者：许素玲 XU Su-ling 作者单位：云南德宏师范高等专科学校,云南,德宏,678400期 刊：云南水力发电 Journal：YUNNAN WATER POWER年，卷(期)：,26(1)分类号：X931 X932 TU892关键词：龙马水电站 消防 系统 设计