边坡锚杆 篇1
在山区建筑工程的修建中, 边坡的稳定性问题普遍存在。在众多的边坡治理加固方法和措施中, 锚杆支护技术因其良好的治理效果、施工简便、经济性等优点已在边坡、基坑等岩土体加固处理中得到广泛应用。锚杆支护是在天然地层中钻孔至稳定地层中, 插入锚拉杆, 然后在孔中灌注水泥砂浆, 受拉杆件的一端 (锚固段) 固定在稳定土层中, 另一端与工程构筑物相联结, 用以承受由于土压力、水压力等施加于构筑物的推力, 从而利用地层的锚固力来维持构筑物 (或岩土层) 的稳定。但由于锚杆锚固工程高度的隐蔽性, 质量问题难以察觉, 因此, 锚杆检测工作必须实施到位, 才能真正地确保锚杆工程的质量与安全。根据现行基础、边坡及基坑的主要规范, 如GB 50007—2011, GB 50330—2013, JGJ 120—2012等, 锚杆检测主要采用拉拔检测试验, 确定锚杆抗拔极限承载力, 分析锚杆的施工质量。本文依据我国相关规范, 结合实际工程检测项目, 分析和探讨了建筑边坡工程中锚杆抗拉拔检测技术的一些技术重点, 以保证建筑边坡工程的质量和安全。
2锚杆拉拔检测原理
锚杆拉拔试验属于传统的锚杆锚固质量静力法检测。试验过程中, 对锚杆施加不同的拉力荷载, 得到锚杆位移与荷载、时间的关系, 锚杆的弹性变形和残余变形数据, 通过绘制荷载—位移曲线, 分析锚杆的施工质量。根据试验目的不同, 锚杆拉拔试验可分为:基本试验、验收试验及蠕变试验。基本试验用于施工前期确定锚杆的极限抗拔力, 掌握锚杆抗破坏的安全程度, 验证锚杆设计参数与施工工艺的合理性;适用于采用新工艺、新材料或新技术的锚杆, 无锚固工程经验的岩土层内的锚杆以及边坡工程安全等级为一级的锚杆。验收试验用于施工后检验锚杆的工程质量是否满足设计要求, 并可检验前期进行过基本试验的锚杆的施工质量。蠕变试验用于设计前确定锚杆在软弱土层中的蠕变特征, 反馈给设计人员进行设计优化调整, 适用于塑性指数大于17的软土层和蠕变特征明显 (如极度风化的泥质岩或节理裂隙发育且张开裂隙内填充粘性土等) 的岩体中锚杆。
3锚杆验收试验
锚杆验收试验检验锚杆的工程质量是否满足设计要求, 包括锚杆是否具有足够的承载力;锚杆自由段长度是否满足要求;锚杆蠕变在规定的范围内是否稳定等。建筑边坡锚杆检测主要参照《建筑边坡工程技术规范》 (以下简称《边坡规范》) 、《建筑基坑支护技术规程》 (以下简称《基坑规程》) , 该规范内容在近年均进行了修订, 其从检测数量、试验时间、试验荷载、加载方式及合格条件等方面对锚杆检测做了明确的规定。
3.1试验时间
锚杆抗拉拔试验应在锚固段灌浆固结体强度达到15 MPa或达到设计强度的75%~90%后方可进行试验。灌浆体强度不足可能削弱杆体与灌浆体、灌浆体与地层间的结合, 导致试验失败。锚杆施工时应保留必要的砂浆试块, 以用于试验检测前的强度测定。
3.2检测数量
《边坡规范》对验收试验的检测数量有所调整, 数量取每种类型锚杆总数的5%, 当自由段位于Ⅰ, Ⅱ, Ⅲ类岩石内时取总数的1.5%, 且均不得少于5根。而旧版规范自由段位于Ⅰ, Ⅱ, Ⅲ类岩石内时取总数的3%, 且均不得少于5根。
3.3试验荷载
《边坡规范》对最大试验荷载取值进行调整, 旧版规范中, 试验荷载值对永久锚杆取1.1ξ2A2fy, 对临时性锚杆取0.95ξ2A2fy, 试验荷载值与ξ2 (锚筋抗拉工作条件系数) 、As (锚杆钢筋截面面积) 及fy (锚筋抗拉强度设计值) 成正比;2013版规范中, 试验荷载值由锚杆轴向拉力标准值Nak决定, 试验荷载值对永久锚杆取1.5Nak, 对临时性锚杆取1.2Nak。《基坑规程》对试验荷载取值与《边坡规范》有所不同, 试验荷载值与锚杆轴向拉力标准值Nak的比值取1.2~1.4, 该比值根据支护结构的安全等级确定。
3.4加载方式
《边坡规范》与《基坑规程》对试验荷载的加载方式不同。《边坡规范》规定验收试验荷载前三级可按试验荷载值的20%施加, 以后每级按10%施加, 达到稳定后进行观测, 最后卸载至试验荷载的0.10倍并测出锚头位移。《基坑规程》规定检测试验可采用逐级加载法, 根据最大试验荷载不同, 分级荷载取不同倍数的Nak, 每级经过加载、卸载并达到稳定后进行观测。也可采用《边坡规范》中规定的加载方式, 先逐级加载至最大试验荷载后一次卸载至初始荷载。
3.5合格条件
锚杆在加载到试验荷载计划的最大值后未达到破坏标准, 位移稳定或收敛。当锚杆在未加载到试验荷载计划的最大值出现破坏, 锚杆极限承载力标准值取破坏荷载前一级的荷载值。拉力性锚杆弹性变形在最大试验荷载作用下, 所测得的弹性位移量Δl应超过该荷载下杆体自由段理论弹性伸长值的80% (Δl1) , 且小于杆体自由段长度与1/2锚固段之和的理论弹性伸长值 (Δl2) 。计算公式为:
其中, P为最大试验荷载, N;l1为锚杆自由段计算长度, mm;l2为锚杆锚固段计算长度, mm;Es为锚杆 (钢绞线或钢筋) 的弹性模量, N/mm2;As为锚杆 (钢绞线或钢筋) 的总截面面积, mm2。
4福建某工程实际应用
本工程位于福建省安溪县某学校, 学校校门地块边坡采用锚杆支护, 坡顶与坡底高差为10 m。锚杆采用钻机成孔, 孔径为110 mm, 水平间距2 000 mm, 倾角为15°, 自由段长度为3.0 m, 锚固段长度为12.0 m, 每根锚杆的轴向拉力标准值为75 k N。
本次检测加载设备采用穿心千斤顶, 型号为HC-20, 最大吨位为20 t。该边坡为永久性边坡, 试验荷载值取锚杆轴向拉力标准值的1.5倍, 取113 k N。试验荷载分七级进行施加, 前三级按试验荷载值的20%施加, 分别为:0.3Nak, 0.6Nak, 0.9Nak;第四级~第七级按每级10%施加, 分别为:1.05Nak, 1.2Nak, 1.35Nak, 1.5Nak。加载至本级荷载时读取锚头位移量, 待10 min观测时间后再读取一次锚头位移量, 在10 min持荷时间内锚杆的位移增量小于1.00 mm时, 锚头位移稳定, 可以施加下一级荷载, 否则应延长观测时间。当不能满足时, 可持荷至60 min, 若锚头位移增量小于2.00 mm, 视为锚头位移收敛, 可以施加下一级荷载。在最后一级加载并读取位移结束后, 卸载至0.15Nak, 并读取锚头位移值。试验结束后, 对现场试验数据进行汇总, 见表1。
根据锚杆抗拔试验数据汇总表绘制荷载—位移 (Q—s) 曲线 (见图1~图3) 。
由于图1~图3中3根Q—s曲线均较为光滑, 可知试验过程中, 锚头位移基本稳定, 满足设计及检测规范要求。
试验过程中, 1-8号, 1-26号, 2-13号这3根锚杆在最大试验荷载作用下, 后一级荷载产生的位移值均小于前一级荷载产生的位移值的2倍, 锚头位移均相对稳定, 试验进展顺利, 均未出现异常现象;经计算, 验收试验结果见表2, 在最大试验荷载作用下的弹性变形值均大于自由段长度变形计算值的80%, 且均小于自由段长度与1/2锚固段长度之和的弹性变形计算值;按GB 50330—2013建筑边坡工程技术规程附录C验收试验的规定, 取各锚杆的最大试验荷载为该锚杆的极限抗拔力。
5锚杆拉拔试验技术重点
锚杆拉拔现场试验应严格依据规范进行操作, 保证试验结果的准确性, 结合实际工程的经验, 锚杆拉拔试验过程中有以下几点需要注意:1) 试验加载设备。试验荷载施加一般使用单千斤顶加载法或双千斤顶加载法。单千斤顶加载法通常使用穿心千斤顶, 通过油泵或手动加压, 对锚杆外端施加拉力, 过程中应保证千斤顶与锚杆同心;双千斤顶加载法使用两个液压千斤顶, 在两个千斤顶之间架设钢梁作为反力梁, 并将锚杆固定在钢梁上, 通过油泵加压, 对锚杆施加拉力。锚杆正式张拉前, 为了使其各部位接触紧密, 钢筋完全平直, 应取10%~20%的设计张拉荷载, 对其预张拉1次~2次。2) 位移计。位移计主要采用位移传感器或百分表, 在锚杆露出钻孔部分设置不少于2个位移计 (左右各1个) , 记录不同拉力下锚杆的位移量。基准梁的架设要独立于锚杆, 使得锚杆的移动不会对位移计的测度产生影响。试验时, 可以在锚杆上固定一块小铁块, 使其与锚杆轴线垂直, 后将位移计针杆严格垂直于该铁块, 既方便位移计安装, 又可以确保测量数据的准确性。3) 试验锚杆的选择。试验锚杆由业主、设计、监理等进行选定, 试验锚杆与工程锚杆的材料、施工工艺等应保持一致, 所选锚杆应均有代表性, 能够准确地反映锚杆的承载力, 在土层情况有变化或其他关键部位必须布点。4) 试验支点的设置。锚杆拉拔试验时, 为保证锚杆试验的可靠性和科学性, 千斤顶须顶在灌浆体外围的岩土体上。若千斤顶顶在锚杆灌浆体上, 实测的是钢筋与灌浆体间的抗拔力, 将导致该锚杆试验无效。在工程检测时, 可以在反力作用面放置一块钢板, 将千斤顶置于其上, 这样可以使得作用面的位移较小, 避免加载过程中千斤顶倾斜而导致测量数据的误差, 并可以消除因作用点面积过小而产生对锚杆周围应力场的影响。
6结语
锚杆抗拉拔试验是一种较为简便的检测方法, 已在工程中得到广泛应用, 可以验证锚杆设计参数与施工工艺的合理性, 确定锚杆的蠕变系数, 进行锚杆验收检测等。在现行的规范中对锚杆试验中的基本试验、蠕变试验及验收试验均作出相应的规定。但由于该方法属于破坏性检测方法, 无法检测到锚杆的极限抗拔力;且由于不能对工程进行全面检测, 抽检数量有限, 难免以偏概全, 无法准确地体现工程质量。同时, 锚杆的实际长度和注浆密实度需通过锚杆质量无损检测法进行确定, 结合其他检测方法, 可以给锚杆质量一个比较准确的评价。通过本文的阐述, 希望能给建筑边坡的锚杆检测试验提供参考。
摘要：详细介绍了边坡锚杆抗拉拔试验的原理, 对边坡锚杆检测相关规范的修订内容进行了研究, 并结合实际工程检测项目, 总结归纳了锚杆验收试验的具体要求及技术重点, 对建筑边坡的锚杆检测具有一定的参考价值。
关键词：边坡锚杆,检测原理,拉拔试验,规范
参考文献
[1]GB 50330—2013, 建筑边坡工程技术规范[S].
[2]JGJ 120—2012, 建筑基坑支护技术规程[S].
[3]金鸣, 于渤燕, 王洪杰, 等.锚杆试验研究[J].天津建设科技, 2013, 23 (1) :41-43.
[4]李田生.对土层锚杆检测的探讨[J].山西建筑, 2009, 35 (19) :90-91.
边坡锚杆 篇2
朔州市某项目煤槽仓斜壁采用锚杆和土钉支护, 本文阐述检测煤槽仓斜壁锚杆第20层, 19层, 17层, 15层, 13层, 11层和土钉第16层, 14层, 12层的检测结果, 锚杆 (土钉) 设计参数见表1。
2 场地工程地质条件
根据建设单位提供《朔州市某项目煤槽仓岩土工程勘察报告 (详勘) 》所示:场地表层局部有第四系全新统人工在沟谷筑坝后淤积的新近堆积冲填土层 (Q42al) 、滑坡形成的新近堆积黄土状粉土 (Q42del) , 大部分为地表覆盖的晚更新世风积黄土 (Q3eol) 、下伏中更新世风积黄土 (Q2eol) 、早更新世坡残积粉质粘土 (Q1dl+el) , 场地下部为二叠系下统下石盒子组 (P1X) 及山西组 (P1S) 的砂泥岩层、石炭系上统太原组 (C2t) 的煤层及砂泥岩层。
3 验收试验
3.1 加载及分级
对于永久性锚杆 (索) , 最大试验荷载应取轴向拉力设计值的1.5倍。验收试验应分级加荷, 初始荷载宜取锚杆 (索) 轴向拉力设计值的0.01倍, 分级加荷值宜取锚杆 (索) 轴向拉力设计值的0.50, 0.75, 1.00, 1.20, 1.33, 1.50倍。本次检测各层锚杆、土钉、锚索拉力设计值与最大加载量见表2。
3.2 位移测读
验收试验中, 每级荷载应稳定5 min~10 min, 并记录位移增量。最后一级试验荷载应维持10 min。如在1 min~10 min内锚头位移增量超过1.0 mm, 则该级荷载应再维持50 min, 并在15 min, 20 min, 25 min, 30 min, 45 min, 60 min时记录锚头位移增量。
3.3 验收标准
拉力型锚杆在最大试验荷载下所测得的总位移量, 应超过该荷载下杆体自由段长度理论弹性伸长值的80%, 且小于杆体自由段长度与1/2锚固段长度之和的理论弹性伸长值。
3.4 锚杆验收试验
本次检测依据规范要求的最大加载量为拉力设计值的1.5倍, 采用分级加荷, 加荷增量与位移观测时间见表3, 表4。
各锚杆在最大荷载下位移量见表5。
注:L1为最大荷载下杆体自由段长度理论弹性伸长值的80%;L2为最大杆体自由段长度与1/2锚固段长度之和的理论弹性伸长值
根据对煤槽仓仓壁第20层、19层、17层、15层、13层、11层共57根工程锚杆进行拉拔验收试验, 其中19N-94在荷载为293 k N时位移量为13.54 mm, 锚杆达到稳定, 继续加载至330 k N, 荷载无法维持, 位移量持续增大, 锚杆被拔出, 终止试验。其余所检测17根锚杆, 在其各级荷载下均达到稳定, 在最大荷载作用下, 荷载均可维持且位移量达到稳定。根据第5.3条验收标准, 18根抽检锚杆中, 验收满足要求的为17根, 占抽检总数的94.4%, 验收不满足要求的为1根, 占抽检总数的5.6%。
3.5 土钉验收试验
本次检测依据规范要求的最大加载量为拉力设计值的1.5倍, 采用分级加荷, 加荷增量与位移观测时间见表6。
注:L1为最大荷载下杆体自由段长度理论弹性伸长值的80%;L2为最大杆体自由段长度与1/2锚固段长度之和的理论弹性伸长值
各土钉在最大荷载下位移量见表7。
根据对产品煤槽仓仓壁第16层, 14层, 12层, 10层共12根工程土钉进行拉拔验收试验, 其中10N-23在荷载为200 k N时位移量为3.29 mm, 土钉达到稳定, 继续加载至240 k N, 荷载无法维持, 位移量持续增大, 土钉被拔出, 终止试验。其余所检测11根土钉, 在其各级荷载下均达到稳定, 在最大荷载作用下, 荷载均可维持且位移量达到稳定。
根据第5.3条验收标准, 12根抽检土钉中, 验收满足要求的为11根, 占抽检总数的91.7%, 验收不满足要求的为1根, 占抽检总数的8.3%。
4 结语
根据规范要求比例, 通过锚杆 (土钉) 抗拔承载力检测, 该工程的支护结构选用形式基本合理, 设计参数、勘察数据和实际检测成果基本符合。现场检测过程中发现锚杆和土钉各有1根不能够满足设计要求。根据现场调查, 初步分析由于这两根锚索 (土钉) 为夜间作业, 施工时间仓促, 施工参数没有达到设计要求。虽然目前锚杆 (土钉) 施工技术基本成熟, 但由于现场施工人员本身素质和管理人员认真态度不够导致施工质量出现问题, 是常发生的事情, 现场监督管理工作十分重要。
参考文献
[1]CECS 22:2005, 岩土锚杆 (索) 技术规程[S].
[2]CECE 22:90, 土层锚杆设计与施工[S].
边坡锚杆 篇3
关键词：框架预应力;锚杆边坡支护结构;抗震简化设计
1 引言
我国是一个地震高发国家，尤其是对于部分地区的山区道路来说，如果出现等级较高的地震，那么则将会对道路边坡造成非常大的影响，且直接会对当地的公路、铁路、建筑以及水利水电工程等造成非常大的影响。以我国2008年发生的汶川地震为例，其在地震过程中由于道路边坡失稳而出现的事故占据整个地震总损失的30%左右。而在我国目前各地区大力开展道路桥梁建设的背景下，就更需要我们能够对边坡的抗震性引起充分的重视，从而以此来保证建筑的安全运行。
2 支护结构震害分析
在边坡支护发生震害情况时，其主要的表现就是其锚杆、锚头容易出现被损坏的情况，且会使框架以及挡土板也会随之出现一定的破坏，其中，锚头之所以出现破坏的情况主要是因为其钢垫板位置的混凝土强度承载力不足而在地震情况下时容易出现破碎的情况，且垫板也会因为强度问题而出现变形以及凹陷的情况、锚头螺栓也会出现滑脱的情况。其中，锚杆出现被破坏情况的非常重要的一类形式就是因为锚杆自身会因为其所具有的强度不足而出现被拉断的问题，且会使土地同锚固体间因为摩阻力不足而受到破坏。而对于挡土板来说，其出现破坏则是因为在地震较强的冲击作用下，使其因为受剪、受弯以及受冲而使局部承压能力不足而出现被破坏的情况。
对于框架破坏问题而言，其分为弯曲破坏、剪切破坏以及局压破坏，当地震发生时，其节点位置则是整个框架受到损害最大，也是最容易受到损坏的位置。由于框架梁柱节点位置所出现的破坏问题经常出现在弯曲变形且剪跨比较大的区域，这就会使其在地震发生时在剪力以及弯矩的共同作用下使保护层脱落、混凝土开裂，进而造成较大的损坏。而在梁柱的接点位置，梁所受到的地震影响要较轻于柱的影响，且柱底震害也没有柱顶位置的震害严重，其发生破坏的位置也通常处于框架梁柱中间以及立柱接点附近。另外，支护结构的外部以及内部失稳情况共同组成了失稳问题，如果锚固段土体情况较为稳定，且长度够，则容易出现内部失稳，而如果边坡土体不是非常稳定，而锚杆长度不足，则容易出现外部失稳的情况。
3 支护结构抗震简化设计
3.1 地震作用计算
根据我国建筑边坡的相关技术规范，其明确的规定了在岩石基坑边坡处可以根据情况不同对地震荷载进行考虑，而对于我国目前7以及7度以上的边坡、以及中等风化、强风化以及全风化的岩质边坡来说，则应当能够对地震荷载作用力进行考虑，并可以在设计时忽略地震竖向加速度因素。根据拟静方式的计算，我们则可以将土地在地震情况下所产生的地震力划为静荷载，并将其作用在相关的支护结构之中。在这种前提下，我们则将地震情况下水平面同边坡滑移面的夹角设为：
在上式中：
其中，δ为挡土结构同土体间具有的摩擦角、g为加速度，ψ为土体摩擦角。
而当边坡属性为弹性时，地震响应则会根据坡高度的提升而出现放大的情况，而为了能对我们的设计方式进行简化，我们则通过边坡加速度的相应系数对其进行计算，并将其相应系数在7、8、9防烈度下分别设置为3、2.5以及2。
3.2 框架锚杆抗震计算
在锚杆的框架结构中，其主要由立柱、横梁以及挡土板这三者所组成，且由这三者共同形成一种形似楼盖的竖向梁板结构体系。对于框架锚杆支护结构来说，我们对其计算时主要有下列几个方面：
3.2.1 挡土板计算
在一般情况下，横梁间距同立柱间距的值较为相近，且我们也可以通过双向板结构的形式对挡土板进行计算。首先，我们需要对其支撑情况进行分类：第一种是一边简支、其它三边固定的方式;第二种则是四边都固定的形式，以此来作为具有临时性的支护，且在不计算其面板的基础上根据其构造情况来选择适当的配筋数量以及混凝土厚度。而在永久性支护方式中，我们则需要对其挡板进行全面的验算以及抗震设计，并保证挡板厚度应当大于10cm以上。
3.2.2 横梁及立柱的计算
在对两者计算前，首先我们需要能够在联系其所具有荷载情况的基础上将结构分为横梁以及立柱两个计算点，之后再将两者以不同的计算方式画出不同的计算简图来进行计算，其计算单元如下图所示：
图1 横梁、立柱划分单元情况
在上图中，Sx为立柱的间距，通常我们会以均匀的方式对其进行布置。而Sy则为横梁间距，我们在实际布置时可以根据其锚杆位置的不同而对其灵活布置;η1和η2则分别为立柱计算系数以及横梁计算系数，而根据荷载等效的原理，我们将这两个值都取为0.75。
3.2.3 锚杆计算
对于地震所出现的锚杆破坏情况来说，其可以根据损坏情况的不同而分为断裂以及拔出这两种类型。
对于断裂情况的验算，其公式如下所示：
在上式中，fy为锚杆抗拉强度，dj为不同根锚杆钢筋所具有的直径，Ej则为不同根锚杆其动土、静土压力所具有的组合值。
而对于拔出情况的验算，其公式如下所示：
这是因为在地震力的作用之下，满足上述条件才能够保证锚杆在具有足够摩阻力的条件下避免出现拔出的情况，其中，τj为不同层锚杆土地同锚固间的剪应力，Dj为不同锚固体所具有的直径，而Lj则为不同锚杆所具有的锚固段长度。
4 结束语
在上文中，我们对于框架预应力锚杆边坡支护结构抗震简化设计方法进行了一定的研究，而在实际设计时，也需要我们能够从多方入手，以更为合理的设计方式保证边坡防震质量。
参考文献：
[1]叶海林，郑颖人，陆新，李安洪.边坡锚杆地震动特性的振动台试验研究[J].土木工程学报.2011（S1）：152-157.
[2]石玉成，秋仁东，孙军杰，胡明清.地震作用下预应力锚索加固危岩体的动力响应分析[J].岩土力学.2011（04）：1157-1162.
边坡锚杆劳务协议 篇4
甲方：甘肃地质工程有限公司 乙方：
依据《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其它相关法律、行政法规、自愿、平等互利的原则，甲方将南龛山滑坡工程承包给乙方施工，经双方协商，达成如下协议，以资共同遵照执行。
一、工程名称：南龛山滑坡治理
二、工程地点：南龛山
三、承包范围：φ75锚杆钻孔、成孔及喷射成型;
格肋梁、支撑柱模板支护及砼浇筑
四、工期：
五、甲方个责任：
1、负责提供水泥、河砂、碎石、钢筋等施工用材料以及钢管脚手架的租赁及费用。
3、负责提供住宿，但伙食由乙方自理。
六、乙方责任：
1、负责锚杆的钻孔、钢筋制作及锚孔喷射灌浆成型;格肋梁、支撑柱模板支护及砼浇筑等。
2、负责钻孔设备及焊机（其余由甲方提供）。
3、负责土方挖方及上车。
4、负责场内所有材料、设备等的二次转运。
七、发包单价：
经双方协商，甲方按南龛山滑坡治理清单总价318300元（叁拾壹八千叁百圆）的40%承包给乙方，包干价合计127320元(壹拾贰万柒千叁百貮拾圆)。超过部分由乙方自行负责。
八、结算方式：每月1日甲方按所完工程量的80%付乙方工程款。甲方在工程全部完成后，按所有工程量的90%付乙方工程款，余下工程款，待甲方经相关部门验收合格后，全部付清。
九、质量要求： 质量需符合图纸设计要求及现行相关规范要求。
十、安全要求
1、乙方所有施工人员，都必须服从现场管理人员的管理，遵守甲方制定的安全生产管理规章制度，以及劳动纪律。
2、乙方不得录用患有疾病或暗疾的工人，必须为所有人员办理意外伤害保险，并及时向甲方提供进场作业人员健康状况的资料。
3、乙方所有进入施工现场的作业人员，必须经过三级安全教育并履行签字手续后，才能上岗作业，同时必须登记造册报甲方备案，保证人员相对稳定，不得随意更改注册人员，服从甲的统筹安排，如有违反，罚乙方50～100元/人.次，并在当月付进度款中扣除。
4、乙方于施工现场严禁有打架斗殴现象，违罚款500～10000元/人.次，情节严重者扭送公安机关。
5、进入施工现场必须戴好安全帽，严禁使用破损无帽带的安全帽。违反者罚款：不戴安全帽50元/次；戴帽未系安全帽带20元/次。
6、不准酒后上岗作业，违反者罚款200 元/次。不准穿拖鞋、高跟易滑的鞋到作业现场，违反者罚款50元/次。
7、在工程施工中，乙方应执行市建委相关文件，创建重庆市安全文明工地，认真落实、实施组织设计的安全措施，确保施工安全，若乙方未认真履行义务，必须对由此发生的质量、安全事故负全部责任，并承担给甲方及第三方造成的各种损失。
十一、本协议未尽事宜，双方本着友好协商的原则另行协商解决。
十二、本协议一式叁份，双方各执壹份，壹份报公司存档。
十三、本协议自双方签字盖章后效，工完款肖后失效。
甲方：甘肃地质工程有限公司
乙方：
代表：
代表：
合同签订日期：
边坡锚杆 篇5
关键词：高速公路,边坡,锚喷支护,施工技术
怀化—新晃高速公路是国家重点建设的“五纵七横”国道主干线中上海—瑞丽高速公路中的一段,是我国中西部地区交通运输的大通道。路线起于邵怀高速公路终点竹田互通于新晃县鲇鱼铺,路线全长93.218 km,是湖南西部的经济主干道,主要为山岭地貌,地形切割强烈,起伏较大,靠新晃境内部分地段为硅化板岩和粉砂质板岩为主,岩石破碎,节理发育,岩体软硬不均,颗粒成分以黏土为主,半固结状态,遇水易化,易崩解,在天然状态下易风化剥落,抗剪强度低,由于沿线均为高切路堑,边坡开挖后,多次出现崩塌、破碎,边坡稳定性差。因此,边坡防护设计采取锚喷支护方案,起到了很好的效果。
1 锚喷边坡防护设计方案
根据地质情况和不同岩质结构类型,视边坡高度和坡度,分别采取素混凝土喷护式局部布设系统锚杆,辅以挂网喷护混凝土等浅层防护处理措施,可根据边坡破坏程度选择不同长度的锚杆,同时加强排水。
1)锚杆:选用全粘结系统锚杆,Φ25 mm螺纹钢筋,锚杆单根长310 cm,其中嵌岩300 cm,外露10 m,用于绑扎钢筋网,锚杆间排距为300 cm×300 cm。2)钢筋网:选用ϕ6 mm网格筋,网格间距20 cm×20 cm,钢筋网必须与锚杆绑扎连接。3)混凝土:选用C20号混凝土,配合比为1∶1.98∶2.28,水灰比为0.44。4)水泥砂浆:水泥∶砂为1∶1,水灰比为0.4。5)排水孔:布设排水孔的目的是为了能够有效地排除混凝土喷护层内侧积水而不致影响已喷混凝土的永久稳定性。排水孔孔径为60 mm,单孔深200 cm,间距为300 cm,排距为500 cm,梅花形布置。其最底层排水孔距其下方平台约1.2 m,便于施工即可。造孔方位是水平位置上仰10°。
2 边坡锚杆喷射混凝土施工技术要求
2.1 原材料控制
1)水泥强度等级不低于42.5,其性能指标应符合现行的水泥标准,对每批水泥应做检验。2)砂石料最大粒径为15 mm,级配应满足表1的要求。3)可以使用速凝、早强、减水等外加剂。但喷射混凝土的各项性能指标不得低于设计要求。在使用速凝剂时,水泥初凝时间不得大于5 min,终凝时间不得大于10 min,室内还应进行速凝剂与水泥、水、石、砂的相溶性试验。符合规定或无不相溶反应时,方能配制使用。4)水要使用澄清水,水质应满足混凝土拌制用水要求。5)C20混凝土抗拉强度为1.5 MPa,混凝土与岩石粘结强度0.5 MPa～1.0 MPa。抗渗强度不应低于0.8 MPa,密度不应低于2.20×103 kg/m3,弹性模量为2.1×104 MPa。6)各种原材料按质量计量,允许差值规定:水泥和外加剂为2%,砂、石为+5%。7)配合比应符合下列规定:水泥∶砂石=1∶4～1∶4.5;砂率=45%～55%;水灰比=0.4～0.45;速凝剂掺量占水泥的3%～5%。8)喷射有干喷法和湿喷法两种,施工普遍使用的是干喷法施工,其混合料的拌制和使用符合下列规定:a.采用含水量小于4%的干砂拌料时,速凝剂可在拌料时掺入,拌好的混合料应在20 min内使用完;b.采用含水量为4%～10%的湿砂拌和时,在速凝剂放入后,必须立即进行喷射;c.不掺速凝剂的混合料,停放时间不宜超过2 h;d.骨料的含水量应进行抽测,并作详细记录,扣除骨料含水量后的全部用水量可以从喷头或输料管中的适当位置加入。
2.2 对施工机具及喷射前准备工作的要求
1)优先选用强制式搅拌机,通风条件良好的露天场地可采用自落式搅拌机。2)喷射机密封性能良好,输料连续均匀,生产能力为3 m3/h～5 m3/h。3)输料管应能承受0.8 MPa以上的内压力,并具有良好的耐磨性能。4)水泵、水箱或其他供水系统,应具有0.2 MPa以上的承压能力。5)选用的空压机应满足喷射机工作风压和耗风量的要求,压风进入喷射机前,必须进行油水分离。
2.3 对喷射混凝土施工的要求
1)在受喷区分片分段,自下而上,先凹后凸进行作业,且不得漏喷。2)喷射混凝土平均厚度不得小于设计厚度,最薄处不得小于设计厚度的75%。3)昼夜平均气温低于5 ℃时,露天喷射作业一律停止。4)喷层终凝后2 h开始喷水养生,在14 d之内应使喷层表面经常处于湿润状态。5)下雨天,不宜进行喷护施工。6)边坡上大光面喷射混凝土,先用水泥砂浆喷2 cm左右,间隔24 h后,再转入正常混合料喷射至设计厚度。7)喷射混凝土后2 h内,在其30 m范围内不应进行爆破。
2.4 对加挂钢筋网喷射混凝土的施工要求
1)挂网所用钢筋的规格、质量、网格尺寸,必须满足设计要求。2)钢筋网与岩石距离为3 cm～5 cm,钢筋网接头搭接长度大于20 cm。3)钢筋网应绑扎牢固,要求与所布置锚杆焊接或绑扎为一体。4)喷射混凝土必须填满钢筋与岩面之间的空隙,不能有“架空”现象,以保证钢筋与壁面之间的密实性,并要求与钢筋粘结良好。5)喷射中如有脱落的混凝土被钢筋网架住,应及时消除。
2.5 全粘结性锚杆施工要求
1)按照设计要求的间距布置锚杆孔位。2)锚杆孔径大于45 mm,孔深应大于设计深度20 cm。3)锚杆使用前进行调直、除锈、除油处理。4)锚杆孔内灌注材料为水泥砂浆,其配合比为:水泥∶砂=1∶1～1∶2,水灰比宜为0.38～0.45。5)注浆时,注浆管应插至距孔底5 cm～10 cm,随砂浆的注入缓慢匀速拔出,杆体插入后,若孔口无砂浆溢出,应及时补注。6)杆体插入孔内长度不应小于设计长度的95%,锚杆安装后,不得随意敲击,3 d内不得悬挂重物。
2.6 锚喷支护的具体施工及注意问题
施工工艺流程:清理坡面→搭架→锚杆孔及排水孔成孔→下锚杆→绑扎钢筋网→喷射混凝土→养生→拆排架。
1)清理坡面:将坡面上的危石、杂草、树木、松土、浮渣等清理干净。2)搭架:喷射混凝土是高空作业,所以要求排架必须牢固稳定,必要时要备安全绳及安全防护网。3)锚杆孔及排水孔成孔:除满足设计要求外,还要注意成孔角度,锚杆孔尽量垂直于自然坡面,利于挂网;排水孔要水平位置上仰10°,以保证排水通畅。4)下锚杆:成孔后先进行注浆,注浆时若孔口无砂浆溢出应及时补浆,之后插入锚杆,注意锚杆稳定后,不要随意敲击,不准悬挂重物。5)绑扎钢筋网:铺设钢筋网时要随坡面起伏而变化,搭接要牢固,并注意与锚杆连接牢固,最好采用焊接。6)喷射混凝土:喷混凝土前还要做好排水孔保护,以保证喷混凝土后排水畅通。喷前受喷面要设立控制喷射厚度的标志,喷射混凝土每次喷射厚度为5 cm～7 cm,喷射距离80 cm～100 cm。喷射时按直径为20 cm～25 cm的圆圈轨迹运行,一圈压一圈,应尽量避免回弹,不流不淌。7)养生:喷射混凝土终凝后2 h即可开始养生,养生期不得小于14 d,以防止开裂,并提高强度及表面光洁度。
2.7 锚喷支护施工时注意事项
1)要注意锚杆孔及排水孔成孔角度;锚杆孔要垂直于坡面,排水孔要上仰。2)注浆要注满,下锚杆要牢固。3)钢筋网布设要均匀,防止混凝土不均匀收缩。4)排水孔要通畅,防止岩体内水排不出产生膨胀破坏混凝土。5)混凝土喷射厚度要满足设计要求。
3 结语
通过锚喷支护对石质路堑边坡支护起到了较好效果,其技术先进,成本较低,与浆砌防护相比成本约降低20%,施工速度快,不受部位与方向的限制,且质量有较好保证,有较好力学性能及整体性,较好地防止了雨水对坡面的冲刷,具有许多优点,值得推广。
参考文献
[1]董成光.公路隧道工程[M].北京:人民交通出版社,2001:204-251.
边坡锚杆 篇6
边坡稳定性问题极其复杂, 其一是边坡本身的复杂性, 边坡岩土体力学性质非常复杂, 差异性和不均匀性较大;其二是对边坡岩土体的认识与了解的有限性, 一般岩土体的地质构成和力学性质往往通过地质勘查和力学试验获得, 但地质勘查的勘测点是有限的, 尤其对于地质情况复杂的工程, 其对地质的了解程度是有限的;其三是影响边坡稳定性的因素的复杂性, 影响边坡稳定性的因素除了岩土体自身的性质外, 地下水、降雨、开挖扰动等因素都会影响到边坡的稳定。因此, 边坡现场监测显得非常必要。本文以中国铁建国际城 (贵阳) 项目为依托来阐述边坡的现场监测。
1 工程概况
拟建中国铁建国际城 (贵阳) 项目由上海建筑设计研究院有限公司设计, 场区位于贵阳市南明区, 其北相邻青山小区, 其东相邻贵阳市第三十三中学和小车河, 其南相邻小车河和南郊公园。规划总用地面积933215m2, 以商业、民用住宅为主要功能, 总建筑面积约177.6万平方米。该项目分为A、B、C、D、E、F、G、H、I、J、K共11个组团。加固边坡范围位于拟建B组团B13号楼南侧, 坡脚为拟建小区道路, 设计路宽为4m。因拟建B13号楼及小区道路的平场逐步切坡开挖, 已形成长49.10m, 高8.26m~26.73m的现状岩质边坡, 见图1, 开挖到小区道路设计标高后将形成长67.60m, 高9.05m~27.64m的岩质边坡, 该边坡为永久性支护工程。
2 监测任务及目的
监测的主要任务是检验设计、施工, 确保安全, 通过监测数据反演分析边坡的内部力学作用, 出现异常及时反馈, 并采取必要的工程应急措施, 及时调整施工工艺、顺序或修改设计或采取加固措施。本项目监测的作用主要目的:①检验设计所采取的各种假设和参数的正确性。②根据现场监测的可靠资料, 评价边坡施工及其使用期间的稳定性, 并作出有关预报。③确保边坡和相邻建筑物在边坡施工过程中的稳定和安全。
3 监测内容及测点布置
根据边坡支护工程地质条件、工程性质、支护类型以及边坡工程安全等级等因素, 明确边坡监测项目为:边坡及其支护结构变形的水平位移、垂直位移、地表裂缝和建筑物裂缝的变形。监测项目、监测仪器、测点布置和监测频率详见表1。
根据边坡支护工程地质条件、工程性质、支护类型以及边坡工程安全等级等因素, 边坡监测点布置坡体顶部和裂隙两侧。在B13号南侧边坡顶部布置BJC1~BJC5共5个监测点。
注:变形过大及强降雨后及时监测, 同时缩短监测周期加密监测.
4 监测过程曲线及监测成果
4.1 监测数据分析处理过程
4.1.1 数据采集
确定监测基点和布置监测点, 并通过监测仪器进行数据的采集工作。每个点每次采集数据均监测读数多次, 根据读数分别计算水平位移和垂直位移的平均值作为监测值。对每次采集的数据进行分析处理。
4.1.2 量测数据的整理
①监测记录是资料整理的基础, 与成果报告同时提供。②每次量测数据当天整理出成果, 异常的监测数据随时量测随时提供。③各物理量值按各类仪器的工作特征、量测情况进行修正。④绘制各测量值与时间、空间的关系曲线。
4.1.3 实测数据分析与处理
①根据各物理量的变化过程曲线, 划分急剧增长段、缓慢增长段及基本稳定段, 判断其稳定程度。②实测资料经分析后, 确定各物理量的绝对值、变化速度及加速度等指标, 作为判断稳定的标准值。③经过相关分析, 找出各物理量和时间进尺的关系, 推算各物理量随时间推移的变化趋势。④数据分析及处理, 每次观测形成监测记录表, 每半年提交监测报告。⑤整编成果做到考证清楚、项目齐全、数据可靠、方法合适、图标完整、说明完备。
4.1.4 信息反馈与预测预报
在监测数据的基础上, 通过数学手段和力学分析, 建立信息反馈预测的数学模型, 发现异常及时通报建设单位和施工单位, 确保边坡的稳定及安全。
4.2 监测成果时程曲线
检测BJC1~BJC5监测点, 得到5个测点的X、Y坐标及高程时程曲线, 由于受篇幅限制, 在此仅列出BJC1、BJC2时程曲线, 分别如图2~图9。
4.3 监测成果统计
B13号楼南侧边坡共设置5个监测点, 监测结果的统计见表2。
5 监测值评价及发展预测
5.1 监测结果评价
根据对BJC1~BJC5号监测点X、Y方向水平位移及垂直位移的监测, 极值差最大为0.0053m, 并结合对坡顶、坡面、坡脚的日常巡查表明:采用锚杆支护的此段边坡监测数据变化较小, 监测数据属于正常变化范围, 边坡没有破坏性的位移现象, 边坡整体是稳定的。
5.2 发展预测
监测期间, 边坡整体是稳定的, 但是在坡脚存在护脚未填实和局部钢筋网外露, 必须及时进行整改和支护完善, 否则对边坡支护结构及其边坡的稳定性存在不利影响。
6 结语
自2010年7月15日起至2012年7月14日结束, 对B13号楼南侧边坡进行了为期2年的现场变形监测。本文首先介绍了边坡监测目的, 并且阐述了边坡监测方案, 然后根据监测结果绘制了监测成果时程曲线, 并对其进行了统计, 最后对边坡监测值进行了评价及发展预测。监测结果表明, 采用经锚杆支护后的边坡整体是稳定的。为中国铁建国际城 (贵阳) 项目边坡的设计和施工提供了一定依据, 同时也为类似的边坡工程提供参考和借鉴。
参考文献
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[2]赵尚毅, 时卫民, 郑颖人.边坡稳定性分析的有限元法[J].地下空间.2001 (S1) .
边坡锚杆 篇7
1 边坡基本特征
1.1 边坡形态特征
甘肃警察职业学院燃气锅炉房西侧不稳定边坡整体东西长约163.6m左右,边坡高38~42m,边坡前缘人类工程活动较为强烈,形成了高约6~8m陡坎,坡顶为一宽约20~50m平台,坡体除南端受雨水冲蚀局部形成落水洞及坍塌外,坡体其他地方无变形痕迹,坡体植被主要有柏树、杨树及其他草类植被,植被覆盖率较高,约90%以上。该边坡主要威胁坡脚2#宿舍楼、拟建锅炉房人员的生命及财产安全。
1.2 边坡结构特征
边坡坡体剖面结构主要由第四系黄土,黄土状粉土、卵石及古近系泥质砂岩组成。黄土、黄土状粉土重度一般在12.9~18.5k N/m3,天然含水率4.8%~24.5%,天然孔隙比0.8~1.1,饱和度11.3%~81.2%,孔隙率42.9%~53.4%,压缩系数0.1~1.2MPa-1,压缩模量1.9~18.2MPa,粘聚力12.0~22.9k Pa,内摩擦角17.7°~26.9°。变形模量15MPa,承载力特征值120k Pa。卵石重度21k N/m3,粘聚力0k Pa,内摩擦角40°。变形模量45MPa,承载力特征值500k Pa。泥质砂岩重度24.521k N/m3,粘聚力190k Pa,内摩擦角27.1°。变形模量280MPa,承载力特征值370k Pa。
1.3 边坡体变形特征
该不稳定边坡整体无变形迹象,边坡体前缘由于人类工程活动削山回填造地使坡体前缘形成高约6~8m不等的陡坎,在陡坎处局部可见小的滑塌现象和裂缝的发育,裂缝一般宽约5~10cm(前缘滑塌体积不大,一般为1~3m3),滑塌体已被清理。
该边坡变形迹象一般处于雨季时会加剧,因水渗入坡体后会引起岩土的重度增加、抗剪强度降低、产生动水压力和静水压力,此外,地下水还能溶解岩土中的易溶物质,使边坡土、石体的成分和结构发生变化,地表水不断冲刷和切割坡脚,对坡脚产生冲刷淘蚀作用,对边坡体进行开挖坡脚继续进行破坏,会使坡体前缘形成更高的临空面,使岩土体应力失散,前缘无支撑体,破坏了岩土体安息角,纵而使边坡体容易失稳下滑。2.1参数选取(见表1)
2边坡稳定性分析
2.2 定量计算
边坡稳定性计算采用Slide滑坡稳定性计算软件及所列Excel公式进行综合分析计算,计算方法采用Bshop simplified。
计算公式:
计算条件:
采用规范:通用方法;
计算目标:安全系数计算;
安全系数计算目标:圆弧滑动法;
地震烈度:8度;
水平荷载系数:0.05;
2.3 稳定性计算结果及评价
该边坡在现状工况下处于基本稳定状态,在暴雨及地震工况下边坡处于欠稳定状态。如图1所示。
3 十字地梁锚杆(索)治理技术在本工程的应用
3.1 防治对策选择
该项目本着既安全环保,又经济可行的原则,提出锚固+坡脚矮墙+排水工程治理措施,对边坡中部采用锚固十字地梁锚杆(索)工程。
3.2 十字地梁锚杆(索)设计
甘肃警察职业学院燃气锅炉房西侧不稳定边中部采用十字地梁锚索进行锚固,锚索自边坡坡体高程1500m起布设,共布两排,呈梅花形布置,锚索孔径φ130mm,锚索由3束φ15.2高强度低松弛预应力钢绞线制成。锚固段长度15m,自由段长10m,安装倾角15o,锚索孔内灌注M30水泥砂浆,水灰比0.45~0.5,灰砂比1∶1,砂浆体强度不低于30Mpa,孔口注浆压力不低于0.2Mpa,孔内注浆压力不低于0.1Mpa。地梁、竖肋截面尺寸0.3m×0.4m,竖肋横向间距2m,横梁竖向间距2m,地梁为C25现浇钢筋混凝土。混凝土地梁镶嵌置于斜坡中,嵌置深度大于框架截面高度的2/3,如图2~图7所示。
4 结论
1)十字地梁锚杆(索)工程在甘肃警察职业学院燃气锅炉房西侧不稳定边坡治理中应用效果佳,该治理措施在兰州地质灾害治理中尚属首次,具有借鉴意义。
2)十字地梁锚杆(索)具有以下优点:1可减少对边坡削坡、树木及植被的砍伐,有效保护生态环境;2可与锚杆(索)同时施工,可先进行预制再安装,交叉作业,大大提高了施工进度;3降低了工程施工成本,减少了材料浪费;4该措施的应用即经济又环保,方案简单易行,防治效果显著,具有普遍的指导意义。
3)十字地梁锚杆(索)的缺点:1预制十字地梁锚杆(索)对施工条件要求较高,需有一定的施工场地,便于预制和安装;2对于整体稳定性差的边坡不宜使用,仅便于边坡局部不稳定的条件下使用。
参考文献
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