冷水十篇

冷水 篇1

钱多人傻

微信创业热离不开风投的支撑, 风投曾吹起了一个又一个市场泡沫, 如今风投们把目光聚焦在微信上,某公司在过去9个月时间内以月均1—2个项目推进微信创业投资。众多创业大赛出现许许多多微信创业者的身影,现在一提到微信创业,风投们都会格外关注两眼,生怕错过了任何有潜力的暴富项目。如今风投们的眼里,全是微信造富梦,全然不顾微信创业的风险性。微信不比互联网,互联网是公用的,而微信是腾讯企鹅的,企鹅一个政策就可以抹杀一群创业者的希望。

指谁杀谁

微信搭台不是免费给别人唱戏的,微信的地盘马化腾做主,张小龙说的算。前期准备在微信上做营销的、搞自媒体的,待微信5.0出来之后,不知道多少营销大号之前耗费大量时间做的努力将瞬间化为乌有,做自媒体的价值也大打折扣。这只是微信5.0,哪天再出个6.0、7.0、8.0,一批批的创业者都有可能会撂倒。微信是腾讯的,人家的地盘人家说的算,你免费用人家的东西,没有理由不服从人家的安排。 伴君如伴虎,哪天张小龙不高兴了,就把游戏规则改了,怎么死的都不知道, 也没处说理去。

狼多肉少

现在想在微信上创业的人太多了,围绕微信的创业项目也就那么几项,就算相同的项目有不同之处,但经过创业者们相互模仿,用不了多久创业项目也就都一样了。微信创业的行情是狼多肉少,想在微信上创业,没点关系是站不稳的。微信创业也是有门槛的,不是谁都可以玩得转的,有关系的找关系,没关系的托人找关系,类似的创业项目太多,最后肯定是关系硬的才能得到微信的扶持,剩下的基本上都得卷铺盖走人了。

待宰羔羊

有些人觉得,微信有四亿用户,摊子足够大,用户需求多种多样,所以微信创业方向也五花八门。现在还是微信创业初期,创业空间足够大,很多微信创业者对现在取得的成绩很满意,纷纷开始引入风投,试图乘势而起一举做大。清醒点,你们是在腾讯的平台上,腾讯怎么会养虎为患,免费替你们做嫁衣吗?新浪微博的教训深入腾讯心啊。

微信上现在非常需要创业者,因为这些创业者是微信发展方向的试金石。在微信上可做的事情太多了,微信不可能自己都做了,所以微信会扶持一些小的创业项目,待你做大了,要么选择归顺,要么就干掉你,卧榻之侧岂容他人鼾睡?在腾讯眼里,创业者就是待宰的羔羊。

创业雷区

微信上可以创业的方向不少,旅游类的,餐饮类的,电商类的,游戏类的,工具类,查询类的,咨询类的,教育类的,招聘类的,婚恋类的等等多种多样。但是想要长久的活下去,需要尽力避开腾讯的眼中肉,旅游、餐饮、电商等都是已经被腾讯锁定的项目了,应尽力少做,除非要是抱着被腾讯收入麾下的心态可以试试。做工具、查询、 游戏的比较保险,这类项目可等腾讯的分成,其他方向也可以试试,腾讯暂时还不会动他们,不过未来不好说。

关注边缘

其实,要在微信上赚钱也没那么难, 围绕微信做建微网站、微商城,做代运营、培训、营销的收益都还不错。这些业务不与微信本身发生竞争联系,都是服务微信的项目,不会因为微信的政策变动而出现创业风险。不过由于起步门槛低,服务质量良莠不齐,市场竞争激烈, 其中还充斥着不少骗子忽悠,导致创业做这行的口碑都不怎么样。不过赚钱方面还是可以的。

结语:

冷水 篇2

近日, 财政部、国家发改委等部门发布了《节能产品惠民工程高效节能单元式空气调节机和冷水机组推广实施细则》, 明确了新增加的节能产品推广期限。最新纳入2012年节能惠民工程补贴名单之列的冷水机组、高效节能单元式空气调节机等产品的补贴期限将自2012年11月1日—2013年10月31日。

根据规定, 高效节能冷水机组推广的财政补贴标准具体为:能效等级1级产品补贴每千瓦60元, 能效等级2级产品补贴每千瓦50元。高效节能单元机推广财政补贴标准具体为:额定制冷量小于等于14000 W的产品中, 定速空调补贴标准为每台、套200～330元不等;转速可控型空调的补贴标准为每台、套280～400元不等;额定制冷量大于14000 W的定速空调补贴标准为每千瓦30～50元不等。

2012年时至过半, 对于中央空调而言, 2012年的市场无疑显得有点冷清。本次《节能产品惠民工程高效节能单元式空气调节机和冷水机组推广实施细则》的发布, 或将为接下来的中央空调市场提供发展契机。

冷水 篇3

【摘 要】本文阐述了火力发电厂电气房间的空调系统冷源方案选用，比较了水冷式螺杆冷水机组和溴化锂冷水机组各自的优缺点，并针对印尼某自备电厂的电控楼建筑提出了合理的空调冷源选用方案。

【关键词】空调；印尼自备电厂；冷水机组

0.前言

近年来，笔者所在单位接触了大量涉外电厂类工程，工程所在地的环境、气候特点各不相同，与国内环境气候特点及业主对空调房间室内温度、湿度的要求也有不同之处，下面结合印尼某自备电厂1x100MW项目的设计经验和教训，根据工程当地环境特性，分析比较了该电厂电控楼空调系统的冷源选用方案。

1.电控楼冷源方案选用

根据所提供的资料，其基本气象参数如下：电厂设计环境干球温度为32℃，设计环境湿球温度28.3℃，相对湿度 最大90%，最大降雨量 60mm/hr，基本风压 40kg/m2。电控楼各房间功能如下：变频器室、低压配电室、电子设备间、中压配电室及33kVGIS 配电室等。电控楼室内设计参数要求如下表所示：

水冷式螺杆冷水机组和溴化锂冷水机组是目前国内外空调系统中常用的冷源之一，其各具优缺点。现分析如下：

1.1螺杆冷水机组的特点

1.1.1优点

a.由于直接水冷式螺杆冷水机组以电力为动力，一般产品能效比大于4，是一种节能产品。

b.设备初投资小，无需专用机房，可直接置于楼顶或搭个顶棚。

c.设计寿命高，使用年限长，能量衰减可忽略。

1.1.2缺点

螺杆冷水机组以电力为动力，对于电力紧张地区而言，单位电价较高，造成整机运行费用相对较高。

1.2溴化锂冷水机组的特点

1.2.1优点

a.溴化锂机组的制冷剂为水，是对环境污染较少，且价格便宜的制冷剂。

b.溴化锂制冷机组可利用（废）热蒸气或直接以燃油或燃气为动力，实现制冷徝环，对电力的需求量不大，仅需要电能来驱动溶液泵和溶剂泵。故对电力资源较为紧张的地区， 该产品有较大的优势，且运行能源费用较螺杆冷水机组要低。

1.2.2缺点

a.由于所用溴化锂溶液在有空气的情况下，对普通碳钢有较强的腐蚀性，使设备在使用地段时间以后出现较明显的能量衰减，从而降低了整台机组的实际产冷量，影响了使用效果，并且降低了机组的使用寿命。

b.正常检修时排放的LiBr水溶液对环境有污染且设备造价较高，初投资费用大。

c.因为机组在高真空状态下工作，空气容易渗入，实践证明，即使只有极微量的空气渗入，也会严重影响机组的性能，因此，机组对密封性要求很高。

d.设备外形体积庞大，需配备专用机房（燃油型还需配备专用油库）。

e.溴化锂冷水机组对冷却水的水质要求很高，且冷却水用量一般为水冷螺杆式冷水机组的1.5倍左右，对于淡水资料较为缺乏的地区，投资及运行成本较高。

此外，电制冷可以制出0℃以下的冷水，范围广，而溴化锂冷水机组仅能制出4℃以上的冷水，范围狭窄。溴化锂机组结构复杂庞大，必然导致可靠性差、难于维护。

2.小结

综述上面的比较，螺杆冷水机组电制冷机组可靠性较高，且经过多年成功应用于火力发电厂中电气建筑的空调系统冷源，已成为目前最受欢迎的空调主机。所以该印尼自备电厂的电控楼亦采用水冷螺杆式冷水机组作为空调冷源的首选。

【参考文献】

[1]李善化，康慧，孙相军.火力发电厂及变电所供暖通风空调设计手册[M].北京：中国电力出版社，2001.

[2]中华人民共和国国家经济贸易委员会.火力发电厂采暖通风与空气调节设计技术规程[Z].2009.

冷水 篇4

现如今，工业冷水机应用在各种行业也是越来越多。冷水机根据其散热方式的不同，可以分为风冷式冷水机和水冷式冷水机.今天，曼斯特机械揭示风冷式冷水机的特点。

1、独立工作回路，节能高效；

2、专用微电脑全自动控制，操作更简便；

3、采用壳管式蒸发换热器，效率高，稳定性能好，维护方便，操作简单；

4、流线型美观设计，操作面板微电子控制，操作简单；

5、产品规格齐全，选用范围广，适用各种舒适及工艺场所；

6、机内装置不锈钢水箱，高性能专用水泵；

7、运行时可以根据负荷量调节负荷大小，部份负荷运行时效率更高；

8、连续式容量控制，有效提高机组的能效比，降低运行费用；

9、采用国际最先进涡旋式压缩机，电器及制冷系统原器件全部为世界名牌产品；

10、运行范围宽，冷（热）量衰减少；

11、保护功能齐全，使用安全可靠，经久耐用；

冷水 篇5

关键词：急冷水乳化,原因分析,防治措施

广州乙烯装置复产开工以来,急冷水多次发生乳化,导致中质油换热器E1268工艺水侧结垢堵塞,中质油回流温度、急冷油塔顶温度升高。同时,稀释蒸汽发生系统的急冷油换热器、塔盆、除沫器等设备不同程度结垢,稀释蒸汽DS质量下降,影响裂解炉烧焦质量,缩短了炉子运行周期,严重影响装置高负荷、长周期运行。

1急冷水系统流程简介

急冷水的塔作用是用急冷水把裂解气中的汽油和蒸汽冷凝下来,使裂解气进一步降温。油水混合物在塔底分离器作用下自然分层,分离出来的裂解汽油大部分回流至急冷油塔,另一部分送至馏出物汽提塔C1240,除去其中的轻组份后送至罐区作汽油加氢原料;从急冷水循环泵抽出的部分急冷水作为工艺水送往稀释蒸汽发生系统,产生裂解炉所需稀释蒸汽;另一部分通过急冷水用户取热后,回流到急冷水塔。

稀释蒸汽发生系统的作用是产生且循环利用作为裂解炉保护蒸汽的稀释蒸汽。来自急冷水塔底的急冷水,经过滤器滤去固体颗粒,在聚结器D1262作用下,除去水中游离烃,用中质油预热后送至工艺水汽提塔C1260,用稀释蒸汽发生系统产生的DS汽提工艺水中的溶解烃和酸性物质后,经中质油换热器E1268加热进入稀释蒸汽发生塔C1270,利用急冷油和中压蒸汽作热源,发生裂解炉用稀释蒸汽。

急冷水系统工艺流程如图1所示。

2急冷水乳化

2.1乳化的机理

在急冷水塔C1220内,裂解汽油含有的重汽油组分和急冷水在高速流动的裂解气作用下形成了粒度在1～5 μm的不稳定乳状液。乳状液是多相分散物系,也是热力学不稳定物系,表面活性剂(乳化剂)能降低界面张力,使乳状液稳定。在碱性溶液中,乳状液的稳定性可进一步提高。

表面活性物质(乳化剂)在界面上作定向的排列,分子的极性基指向水,非极性基指向油。这样不仅降低了界面张力,而且也由于表面活性物质(乳化剂)的非极性部分在油珠表面构成了比较牢固的薄膜而具有一定的机械强度,因此,保护了乳状液,形成直径为1～2 μm的稳定的水包油型乳化液[1]。

2.2乳化的危害

2.2.1 影响急冷系统操作

由于急冷水乳化、聚合,系统长时间运行后,中质油换热器E1268工艺水侧结垢堵塞严重,达不到冷却中质油和回收热量的效果,使急冷油塔顶温度上升。同时急冷油再沸器E1270水侧大量结焦,影响换热效果,急冷油回流温度高,急冷油塔釜温度上升,从而导致热量上移,增加了中质油段的撤热负荷,使得本就难以撤热的中质油段操作更加困难。

在急冷水乳化严重时,过量的烃类带入工艺水系统,引起工艺水汽提塔的液位计、泵出口压力表、流量计及后续系统聚合堵塞,不易处理且清理频繁,使日常工作量大增。工艺水中带油,导致稀释蒸汽发生系统的DS发生量减少,需大量补入MS以满足炉子对DS的需求。

2.2.2 影响裂解炉的操作

急冷水乳化后,工艺水及稀释蒸汽DS中所夹带的油份,多为不饱和芳香烃,在高温情况下,易引起炉管的结焦[2],缩短裂解炉的运行周期,对于正在烧焦的裂解炉来说,其危害更大,极易引起炉管的飞温。在对稀释蒸汽、保护蒸汽的流量计改造之前,经常由于稀释蒸汽DS质量差,堵塞流量计引压管,使裂解炉操作难度加大,稀释蒸汽流计表的计量问题引发裂解炉SD2的事件时有发生。

2.2.3 影响下游工序操作

因为丙烯精馏塔、凝液汽提塔、碱洗塔均采用急冷水作热源,急冷水乳化后,换热器的传热系数下降,加热量不足,极大地影响了压缩、分离的操作,特别是丙烯精馏塔塔釜再沸器的加热[3],不但耗费较多低压蒸汽,产品的质量也达不到要求,同时也增大了主产品丙烯的损失。

2.2.4 带来水体污染问题

由于置换处理乳化的急冷水,造成大量含油污水的排放,增加了污水处理的难度,经常导致污水排放不合格。同时,因为急冷水乳化后工艺水水质较差,导致稀释蒸汽系统的急冷油再沸器换热效率下降,由工艺水产生的DS量减少,C1270塔底排污量增加,严重影响污水池A4820的正常操作。

2.3乳化的原因

在实际生产过程中,时常遇到急冷水乳化,造成急冷水乳化的原因主要有以下四点:急冷水温度高、裂解汽油组分重、油水沉降时间不足、急冷水pH值过高。

2.3.1 急冷水温度高

急冷水塔釜温度过高时,水溶油能力增强,很容易形成乳状液而难分层,且由于急冷水温度的升高,降低了油水界面的张力,促使乳状液较稳定。造成急冷水温度过高的原因是多方面的。在装置运行末期、裂解炉切换、天气炎热或其它原因导致循环水温度上升、裂原料过重都会造成急冷水塔釜温度过高。

2.3.2 裂解汽油组分重

造成裂解汽油组分重的原因主要有:裂解原料过轻、C1210塔顶温度高、轻质燃料油采出量少。由于投用的裂解原料轻质化,使得轻质燃料油和裂解汽油的产量比原设计值要大[4],导致C1210塔中质油段热负荷增大,中质油撤热困难,使塔顶温度超标。一部分应该在C1210塔冷凝的轻质燃料油进入了C1220塔带到了裂解汽油中,不仅使裂解汽油组分变重,还增加C1220塔釜油水分离器需处理的汽油量。

2.3.3 油水沉降时间不足

急冷水塔釜上部相当于一个分离罐,在油水分离器的作用下,油水是靠彼此密度不同又不相容,在重力的作用上发生分层,当有油滴过重,密度接近水时,就会形成悬浮液而无法分出。由于油水是靠物理方法分层的[3],只有界位和液位足够高,才能延长油水分层时间,保证釜液沉降分层。

2.3.4 急冷水pH值高

在正常生产时,为防止裂解气中酸性气体对设备的腐蚀,急冷水中注入单乙醇胺溶液MEA以保证急冷水pH值在6.5～7.5之间。但在实际生产过程中,会由于操作人员疏于调节、原料pH值变化、压缩的碱性含油水排入C1220塔等原因,造成急冷水pH值偏高。其中,原料pH值变化的影响较大,发生乳化时原料pH值都在8以上,最高达到10,这使得界面张力进一步下降,乳状液稳定性进一步提高,乳化更为严重。

2.4急冷水乳化后的处理

2.4.1 补入BFW置换

补入BFW,置换乳化成分,保证急冷水水质。使用经过除氧后的脱盐水(BFW)来置换乳化成分,对缓解急冷水的乳化起到了良好的作用。置换时,应尽量减少乳化急冷水进入稀释蒸汽发生系统,防止含油工艺水大量进入稀释蒸汽发生系统,导致设备结垢。通过FC1226向C1260塔补BFW,既保证了稀释蒸汽系统发生DS所需的工艺水量,也尽量减少了乳化急冷水对后续系统的影响。

2.4.2 调整急冷水pH值

在急冷水pH值过高时,停止注入单乙醇胺MEA,停止接收碱性水与碱性溶液,注入适量的破乳剂,促进油水分离,使急冷水pH值逐渐调到正常值。2003年5月,为了减少碱性水与碱性溶液对C1220塔系统的影响,热排放罐、废碱脱油罐的含油水不再排入C1220塔系统。

2.4.3 试用新型药剂

2004年11月,受原料pH值高影响,急冷水在不注单乙醇胺MEA的情况下,pH值仍偏高,最高时达到了将近10,乳化严重。加强置换的同时,也在单炉稀释蒸汽中加入DMDS,以增加裂解气酸性,注入一段时间后,pH值有所下降,但仍呈碱性。12月初,停止注硫,C1220塔改注破乳剂2W-30,效果较好,即使受原料影响,急冷水pH值很高时,加大破乳剂注入量,也能有效地防止水质的进一步恶化。注入破乳剂2W-30前后急冷水中油含量见表1。

3防治急冷水乳化的措施

3.1规范药剂注入

在处理急冷水pH值过高的问题上,规范药剂注入、调整注入量。由于急冷水pH是通过MEA的注入量进行调整的,对单乙醇胺MEA配制进行了规范,以确保药剂配制浓度的稳定性,便于根据急冷水pH值的变化对MEA的注入量进行调整,避免急冷水的pH值出现大幅的波动。原料切罐时,要求操作人员比对分析数据,及时调整药剂加入量。

3.2加强内外配合

急冷水塔塔釜油水界位控制不当或仪表指示不准,是造成油水沉降时间不足的主要原因。这一问题也可以通过内外配合、及时调节来解决。加强对LC1216、LC1215的现场与中控的核对,使油水界位LC1216保持在50%左右,油水混合液位LC1215保持在30%～40%,以延长油水分离时间,确保油水充分分层。

3.3加大轻质燃料油采出

轻质燃料油的采出量是影响急冷油塔C1210顶温的一个重要因素。只有控制C1210顶温不超标,保证汽油干点合格,才能减少裂解汽油中重组份含量,防止急冷水乳化。

轻质燃料油的采出量应根据裂解原料特性、急冷油粘度的变化及时进行调整,防止轻质燃料油采出过少在塔内积累[4]。这是因为积累在塔内的轻质燃料油在气相的作用下,经过多次气化、冷凝后,相对较轻的组分会通过C1210塔顶,致使C1210塔顶温度升高,汽油干点上升。

在投料负荷不变的情况下,汽油干点随轻质燃料油的采出量增加而降低。在实际操作中,在保障急冷油粘度的同时,应尽量加大轻质燃料油的采出量,防止轻质燃料油在塔内积累。

3.4增加中质油换热器

2004年3月采用带压接管等方法,在E1268A/B/C基础上并联二台E1268D/E,代替换热效果极差的E1268A/B/C。

2006年底大修期间,分别增加了E1268油侧和水侧的切断手阀。即使一组换热器因结垢换热效率下降,也可以切至另一组换热器,使中质油段操作有了很大程度的提高,急冷油系统的调节得到了很好的改善。投用E1268D/E后,C1210系统各项参数如表2。

从表2的数据可以看出,投用E1268D/E后,使中质油段撤热能力有了很大程度的提高,急冷油系统的操作得到了很好的改善,塔顶温度下降了5 ℃。

2006年12月装置大修期间,分别增加了E1268A-E油侧和水侧的切断手阀,即使一组换热器因结垢换热效率下降,也可以切至另一组换热器。

3.5注入综合水处理剂

C1260塔釜注入综合水处理剂,改善工艺水水质。表3为加入综合水处理剂后工艺水的COD情况。

从表3数据可见,加入药剂后,工艺水的COD有较大幅度降低。从而使中质油换热器、急冷油换热器、稀释蒸汽发生器中的结垢速度延缓,改善了C1210塔的操作。

3.6增加新聚结器D1262S

2003年改扩建时,急冷水聚结器D1262没有进行改造。随着系统负荷增大,聚结器的除油效果越来越差,多次更换滤芯后仍没有改善,最终更换聚结器。新旧聚结器采用并联方式连接,可以互为切换。新聚结器于2005年4月投用后,从几次抽查出口工艺水油含量看(见表4),工艺水油含量基本达到设计值。

另外,由于在聚结器的作用下,大量的乳状液油水分离,油水界位下降,LV1219阀位输出增大,因此,在DCS上增加了LV1219阀位输出趋势,以便指导室内人员及时对急冷水可能的乳化做出调整。

4结语

广州乙烯装置通过新增更换设备、添加新型药剂、进行流程改造、优化工艺操作,有效地控制、解决了急冷水乳化问题,保证了装置长周期运行。任何一种影响乳化的因素存在时,都有可能引起急冷水的乳化,当它们全部具备时,必然会产生乳化[5]。因此,对影响急冷水乳化的几个主要因素均不容忽视,要尽可能控制好,这样才能减少乳化的发生,保证生产的正常运行。

参考文献

[1]王松汉.乙烯装置技术与运行[M].北京:中国石化出版社,2012:846-847.

[2]杨春生.防止设备结垢延长乙烯装置运行周期[J].乙烯工业,2003,15(4):8-11.

[3]杨建平,刘荣.急冷水塔扩能改造后存在的问题及应对措施[J].乙烯工业,2012,24(1):40

[4]侯维,李树凯,赵春玲.原料轻质化对乙烯装置的影响及其改进措施[J].乙烯工业,2012,24(3):6-7.

冷水 篇6

对于采用“水-氢-氢”冷却方式的发电机, 为了减缓绕组铜线棒的腐蚀, 避免腐蚀沉积, 国内外采取了一系列方式对发电机内冷水水质进行调节, 包括:添加铜缓蚀剂法、添加碱化剂法、小混床处理法、频繁换水法等。但这些方式均有各自的技术缺陷。有的水质调节效果不佳, 有的操作困难, 运行维护工作量大等。这些方法都不能简单方便的控制好定冷水的电导率、p H及定冷水中铜含量达到标准要求。针对此现象, 我厂对发电机定冷水系统水质进行了净化处理后, 各项指标达到了国家标准要求。

1 定冷水p H值对铜腐蚀的影响

水的p H值是影响铜腐蚀的关键因素之一。根据Cu-H2O体系的电位-p H平衡图 (25℃) , 当水的p H值小于6.95时, 是铜的腐蚀区, 金属铜表面的Cu O保护膜会溶解成Cu2+[2], 在富有一定溶解氧的条件下铜的腐蚀会急剧增加;当水的p H值处于7~10的范围时, 属于铜的稳定区, 铜表面的保护膜稳定存在, 铜几乎不被腐蚀;工业上对发电机定冷水的p H值规定为7~9, 以确保铜导线处于稳定和较安全的状态[3]。水的p H值对铜腐蚀的影响如图1所示。从图1可以看出, 当定冷水的p H值小于7或大于9时, 铜的腐蚀会非常严重。[1]

2 定冷水p H的控制

改造前定冷水系统为除盐水补水, 定冷水的p H值低于7, 电导率在0.6~0.8μS/cm, 铜含量在15~30μg/L, 高于标准DL/T801-2010的要求。

由于100%凝结水处理的系统, 给水中加入了氨, 在这种情况下, 给水的电导率、PH、加氨量之间有一定的数学关系;一般来说, 电导率是一个有把握和比较容易测量的数据, 因此我们只要测量出一个正确的电导率数据, 根据p H=8.57+lg DD来控制p H值。[2]

3 定冷水改造设计

通过调节补水电导率, 使进入发电机定子线圈冷却水的p H达到最佳的防腐范围, 发电机的定冷水箱与凝汽器之间设有中间水箱, 定冷水箱溢流水回至凝汽器。

利用一路凝结水通过电动调节门控制, 另一路引入除盐水, 两路水混合, 通过混合后水的电导率控制电动调节门的开度来控制定冷水补水的电导率, 以达到控制补入定冷水箱水的p H值。系统改造见图2。

4 补水与定冷水电导率

根据标准DL/T 801-2010[3], 补水电导率控制范围0.5~1.5μs/cm, 相应的p H值为8.27~8.75, 下面是2012年8月19日监测数据, 表1。

根据监测得到的数据, 补水电导率与定冷水箱p H值都在8.5左右, 电导率都在0.5~1.5μS/cm范围内, 补水电导率控制在0.8~1.0μS/cm, 能够使定冷水获得较佳的稳定水质。

5 改造后铜含量的变化

定冷水系统补水改造后, 控制好定冷水箱的p H值在8.5左右, 处于处于7~10的范围时, 属于铜的稳定区, 铜表面的保护膜稳定存在。改造前后定冷水中铜含量如表2所示。[4]

6 结论

定冷水系统经过改造以后, 水质达到标准DL/T 801-2010的要求, 且离子交换器退出运行, 定冷水中的铜含量低于10μg/L, 远小于标准要求的20μg/L, 降低了定冷水对发电机铜线棒的腐蚀, 提高了发电机的运行寿命。目前#1机发电机定冷水系统水质合格稳定, 机组运行可靠。

参考文献

[1]邹哲, 胡学文, 陈志刚, 等.发电机内冷水处理方法的研究与探讨[A].腐蚀与防护, 2003, 24 (7) .

[2]陆达年.在超纯水中电导率和PH、加氨量的关系[Z].常熟第二发电厂筹建处.

[3]DL/T801—2010大型发电机内冷却水质及系统技术要求[S].

冷水 篇7

办公建筑、商场及宾馆、酒店一般使用大型冷水机组集中供冷,全年的供冷时间长,但大部分时间机组运行在非满负荷状态,为了更准确评价机组在整个制冷季节的能源效率,冷水机组的标准GB/T 18430.1-2007和GB/T 18430.2-2008引入了综合部分负荷性能系数IPLV,但标准中没有IPLV公式中各不同负荷比的系数的由来以及与制冷季节运行时间的关系。

本文从国标《单元式空气调节机》修订版报批稿的表C.3选取5个典型城市的温度运行时间参数(见本文表1),参考GB/T18837-2002中IPLV的计算方法,分析国标GB/T 18430.1-2007和GB/T 18430.2-2008中IPLV与各地制冷季节时间负荷情况的关系。探讨各负荷比例下COP权重如何取值更能体现冷水机组的实际节能效果。

1 IPLV计算公式及原理

GB/T 18430.1和GB/T 18430.2的IPLV计算公式如下:

式中:

A-100%负荷时的性能系数COP,kW/kW;

B-75%负荷时的性能系数COP,kW/kW;

C-50%负荷时的性能系数COP,kW/kW;

D-25%负荷时的性能系数COP,kW/kW;

但标准中没有2.3%、41.5%、46.1%和10.1%取值标准以及与中国各地的气候条件的关系。

单元机、多联机和冷水机组主要都用于商用场所,其用户对象和使用习惯基本一致,IPLV的目的也是一样的。

多联机国标GB/T 18837的附录A中IPLV(C)公式如下:

式中:PLF1……PLF4分别为100%、75%、50%、25%时的负荷系数;

EER1……EER4分别为100%、75%、50%、25%时的实测能效比;

对式(2)进行整理:

式(1)中的COP和式(2)、(3)中的EER所代表的含义是相同的,都是表示制冷时单位功率所能获得的制冷量。

对比式(1)、式(3),都是用机组在100%、75%、50%和25%负荷下实测能效与系数相乘最终获得综合性能系数IPLV。

但国标GB/T 18837只是给出了一条“S”曲线以及用负荷率拟合“S”曲线的计算公式,该曲线、PLF计算公式与美国标准ARI340/360-2004完全一致。

参考正在制定的国标《低环境温度空气源多联式热泵(空调)机组》对制热IPLV(H)的理解,式(2)、式(3)中PLF代表机组在指定负荷以下运行的等效时间与运行时间的比值,如PLF2为机组在75%及以下负荷运行的等效时间与运行总等效时间的比值。

所以PLF是与“制冷季节需要制冷的各温度发生时间”相关,每个地区实际的PLF是不同的。

2 空调负荷和室外环境温度的关系

2.1制冷季节热负荷率

对于一个建筑物,在室外环境干球温度为tj时空调负荷Qj为:

式中:

K——维护结构换热系数,W/(m2·℃);

A——维护结构的表面积,m2;

Qa——人员及设备热负荷,W;

ti——室内温度,取27℃。

商用办公建筑及租赁商铺在室外环境温度为21℃以上时空调开始运行,21℃为负荷0点(t0),即Q0为0,则:

所以:

而空调产品设计为室外环境温度35℃机组满负荷运行,将此温度点设为100%负荷点(tf),即Qf为:

综合式(5)、式(6):

将22~35℃之间的温度分为14个温度区间,在j区温度tj的热负荷率LF%为:

按式(7)计算风冷式机组负荷率与室外环境温度的关系如图1。

热负荷率25%、50%和75%对应的室外干球温度分别为:24.5℃、28℃和31.5℃,和GB/T 18430.1中表3、GB/T 18430.2中表2各负荷测试工况相一致。

按各温度发生时间和<GB/T《低环境温度空气源多联式热泵(空调)机组》相关问题研究>5计算权重系数的方法,将PLF计算结果汇总为表1。

用以上PLF值分别代入式(3),获得5个典型城市IPLV系数及计算公式如下:、

3 结论

本文中IPLV按风冷型产品,水冷型产品其冷却水温度与室外环境温度相关,通过对比GB/T 18430.1中表3、GB/T 18430.2中表2的4个负荷点工况,水冷型产品冷凝侧进水温度基本是风冷型产品冷凝侧进风空气干球温度-5℃,所以分析水冷型产品可以使用相同的制冷季节需要制冷的各温度发生时间来推算IPLV。

综上所述,根据笔者目前对IPLV原理及计算方法的理解,通过选取我国5个典型城市制冷季节需要制冷的各温度发生时间来推算的IPLV计算公式及在4个负荷点权重与目前国标的IPLV计算公式中负荷点的权重存在较大差异。

其次,GB/T 18430.1-2007针对的是大型机组,主要在工商业场所使用,而GB/T 18430.2-2008的主要场所侧重于户用,两者的使用习惯和在一天中的使用时间会有所不同,在全年使用时,各温度发生会有很大区别,IPLV计算时应取不同的权重系数。

参考文献

[1]GB/T18430.1-2007蒸气压缩循环冷水(热泵)机组工商业用和类似用途的冷水(热泵)机组[S].

[2]GB/T18430.2-2008蒸气压缩循环冷水(热泵)机组第2部分:户用和类似用途的冷水(热泵)机组[S].

[3]GB/T18837-2002多联式空调(热泵)机组[S].

[4]GB/T17758-1999《单元式空气调节机》报批稿[S].

冷水刺激让女人疾病缠身 篇8

在生活中水是好东西，但是为了预防女性关节炎和妇科病，女性（特别是处于孕、产、经期的妇女）在日常生活中，应尽量避免冷水的刺激。有条件者应该在洗衣、做饭、保洁等家务劳动中使用热水。

女人如水，女人如花，女人的美丽需要水的浇灌。从这些形象的比喻中，我们可知女人与水的关系有多么密切。那么女人一生都不可避免的要与之打交道的妇科病与“水”有关吗？

从中医体质学说的角度看，怕冷，是因为“人体阳气衰微，气血不足，卫阳不固，不能温煦肌肉，以抵抗外来寒邪的侵袭”。女性怕冷多因为多数女性属于阳虚体质，对低温的耐受力比较差。

在我国，不少北方城市是使用地下水，即使是在盛夏，水温仍然比较低。一旦寒气袭入体内，就易出现手脚冰凉的现象。久而久之，女性就容易出现关节疼痛、全身乏力等症状。

一位女性，由于在冬季为寄宿学生洗大量的衣物，双手长期浸泡在刺骨的凉水中，结果右臂关节扭曲，双手五指无法伸直，造成了严重的风湿性关节炎。

有关的实验数据显示，热水的去污力是冷水的5倍。由于特有的生理周期及抵抗力差等因素，女性如果频繁受到冷水刺激，就容易导致抵抗力下降，致病微生物可乘虚而入，从而引起感冒或其他疾病。

洗冷水澡健身不适合女性。

研究发现，女性皮肤里的传感器异常灵敏，只要大脑接收到冷的信息，瞬间就会感受到冰凉，血管就会自然收缩。如果用冷水洗澡，人体会产生一系列应激反应，如心跳加快、血压升高、肌肉收缩、神经紧张等。特别是在哺乳期、怀孕期、月经期，女性受冷水刺激后容易诱发多种妇科疾病，对女性怀孕、生理健康都会产生不良影响。

冷水初中安全汇报材料 篇9

冷水初中安全汇报材料

一年之季在于春。冷水初中今年开学以来，成立安全领导小组，完善安全管理机制，加大安全管理力度，现将在今年三月份所做的工作总结汇报如下：

一、成立平安校园领导小组

组

长：张

勇 副组长：张仁云 成员：周晋勤

杨涛

卢才祥

阮班林

张仁云负责日常办公，协管护校队。

二、完善管理机制。

制定了《安全管理制度》和各种预案。

冷水初中2006年下半年以后制定《冷水初中安全管理制度》，《冷水初中交通安全预案》，《冷水中学饮食卫生安全及传染病防控预案》，《冷水初中关于森林及防火其它事故发生预案》等，若一旦发生将采取应急措施，厄定事故蔓延。使学校安全工作有章可循，朝着规范化轨道迈进。

三、狠抓安全落实，优化育人环境。1、2007年3月8日，学校组织派出所、卫生院、工商所及校内外小商店业主，召开卫生安全会议，会议上四方都发表意见，会后学校分内外业主签定了《冷水中学与校内外饮食商店的安全协议》。2、3月9日学校与学生家长签定了《冷水中学安全责任书》，星期日学生返校将安全责任书交与班主任检查。让所有学生家长参与安全管理。

3、动员流失学生返校。

3月10日（周未）学校将所有教师分成七个小组，组长带队前赴大双乡，冷水镇走村入户，了解流失学生实况，学校争取最大限度的减免课本，使20多名学生返校就读。4、3月20日学校开展评优活动。按县局的要求，学校组织各班开展评选“优干”与“三好学生”活动，各班利用班会和第七节课结合《日常行为规范》和《守则》进行评选，各班评选出二名“优干”和两名“三好”。此项活动开展来影响人、教育人、感染人，带动大多数学生思想行为转变，使学校的安全工作进一步得到加强和稳定。

5、法制安全教育大会

3月30日中午学校召开“冷水法制安全教育大会”来自派出所的王永本，司法所的翟增强，交警中队的两名干警，就他们的职业均在会上做报告，使法制观深入人心。

6、初三学生家长会

初三学生现在思想复杂，思想矛盾。是继续上学，还是上白河职中，安康职业技术学院？为了排除学生心理障碍，学校于3月30日下午组织初三学生家长会，会上，学校阐述学校管理，高中招生改革等信息，强调安全管理，职中教师进行大力宣传、讲解；家长在会上纷纷咨询，气氛和谐紧凑。通过初三家长会的召开，“学校——家长——社会”教育网络进一步形成。有力厄制初三学生浮燥心理。

四、集中火力，实施安全检查排除隐患，强化过程管理。班主任、午、晚休查人；科任教师课堂查人；政教处天天查；值周教师周周查；安全领导小组定期查。

检查重点，排除漏洞。查楼梯间、走廊、厕所、宿舍照明设施是否完好，教师是否到岗；教室电路是否裸露；校园刀具，危险品等是否清收干净；门窗是否卫生，符合标准，各班班规是否健全，采取得力措施，排除漏洞。

通过不同形式检查、排查，形成交叉火力网，有力厄制制定安全事故发生。

总之，学校安全事关千家地万户，重于泰山。学校安全工作时时外外千万不能麻痹大意。做到宣传到位，落实到位，监督到位，检查到位，措施到位，只有这样，学校安全事故才能少发生、不发生。一个和谐、平安校园就会形成。

冷水 篇10

1 改造内容

此次改造工程主要将原机组配置的全封闭制冷压缩机替换成市面上技术相对成熟的制冷压缩机, 在满足冷负荷需求的前提下, 达到冷水机组运行稳定、方便维修的目的。

1.1 替换压缩机选型

由于本次改造项目针对地铁车站空调小系统风冷机进行改造, 针对小系统冷负荷相对稳定且较低的情况, 开展市场调查。通过市场调查, 市面上技术相对成熟的小制冷量压缩机类型主要有三种:涡旋式、螺杆式和活塞式。涡旋式压缩机单机容量小, 控制策略也更为复杂, 针对本次改造仅改造压缩机部件的特征, 如改造成涡旋式对原旧风冷机组的改动量较大。而螺杆式压缩机造价高, 内部零器件维修不便, 且目前市场上未找到与原有立式螺杆压缩机匹配的其他型号机型, 较难达到本次改造的预期目的。活塞式压缩机内部结构简单, 运行稳定, 维护及更换方便, 且对旧风冷机组改动量较小, 控制策略相对简单, 回气冷却方式提高了恶劣环境工作中的压缩机电机的安全性, 且其完善的零件供应和简易的成熟的维修也为日后的维护提供了良好的基础。

经技术、经济对比考虑, 本次方案选取活塞式压缩机代替原来的全封闭螺杆压缩机。

1.2 具体改造方案

改造内容包括压缩机替换、油路控制系统改造以及系统控制方式改造三部分。

1.2.1 压缩机替换

以SP-6H5000型号的活塞式压缩机替换原1111NHF6X6K0EMB.TOC型号的螺杆式压缩机, 以焊接方式采用铜管将活塞式样压缩机的吸排气口与原有的风冷机组连接, 并对制冷剂管路增设减震装置。

1.2.2 油路控制系统改造

由于改造为活塞式压缩机后, 油路控制系统较原有螺杆式油路控制系统区别较大。螺杆式压缩机靠吸排气压差进行冷冻油回收, 而活塞式压缩机靠内置油泵回油, 需在压缩机回气段设置气液分离器 (SR2117) , 排气段设置油分离器 (SRW-608) , 有效防止回液和跑油。

1.2.3 系统控制方式改造

在制冷回路控制方面, 在机组节流段使用两组 (1#, 2#) 冷量分别为15冷吨和20冷吨的节流组合 (膨胀阀+电磁阀) 代替原来的一组膨胀阀节流系统。其开启对应压缩机的负荷控制, 当压缩机处于33%负荷状态下, 开启1#冷量为35冷吨的膨胀阀和电磁阀;当压缩机处于33%以上负荷状态时 (66%～100%) , 需同时开启 (1#和2#冷量为15冷吨和20冷吨的) 两组膨胀阀和电磁阀, 总冷量为35冷吨。本次改造通过与压缩机的分级负荷调节机构的联动控制, 达到了在小负荷状态下可精确控制制冷回路的目的, 有效避免了大冷量机械式热力膨胀阀在低负荷状态下开度过大导致压缩机回液或过冷的问题。

2 改造前后效果对比

2.1 性能及使用对比

改造后, 活塞压缩机的制冷量为119.2kw, 从机组实际运行情况来看, 改造后冷冻水进、出水温等各项性能参数均能满足设计要求。经多次实地测量, 各设备房空调温度正常, 满足实际使用需求。

2.2 维护、维修成本对比

注:预计故障率按一、二号线同类型压缩机历年故障次数计算。

3 结语