事故后果模拟分析四篇

2024-09-13

事故后果模拟分析篇1

岚山港是江北最大的液化品集散基地, 其危险化学品码头在业务规模不断扩大的同时, 对储罐区安全管理及风险控制提出了更高的要求, 特别是在石大科技“7·16”安全事故发生后, 给整个岚山区域内的危化品企业带来了巨大的冲击, 使企业意识到安全是危化品行业不可逾越的红线。

火灾、爆炸、毒物泄漏扩散事故是安全生产事故中较为常见的事故类型, PHAST模拟软件内嵌4种计算模型分别为:泄放和扩散、燃烧、爆炸和毒气扩散中毒, 可进行定量安全评价及事故后果模拟从而有效的防止事故的发生, 避免人员伤亡及经济损失。可为企业安全管理、安全评价、制定应急救援预案提供合理的理论支持。

岚山港储罐危险性分析

大型原油储罐一般采用外浮顶罐型式, 储存容量超大。在使用过程中, 由于管道焊缝处焊接产生裂纹、管道与法兰的阀门连接处密封失效、原油储罐受外力作用产生裂纹就会造成原油油品的泄漏, 泄漏出的原油遇到点火源可能发生火灾或爆炸事故。容易造成人员伤亡及经济损失。

本文风险点选取为50000m3外浮顶原油储罐, 罐壁内径60m, 罐壁高度19.32m, 操作压力为常压, 操作温度为80℃, 罐区存储的介质为原油, 原油具有易燃易爆性, 其火灾事故危险特性见表1。

PHAST模拟软件介绍

PHAST是挪威船级社研发的SAFETI中的一个计算事故影响后果的软件模块, 其模拟原理是通过输入物质参数、工艺参数、环境实际参数等, 应用计算机对既定的事故模型进行影响范围及危害程度的计算, 形成模拟分析图和详细的模拟结果报告。本文采用PHAST模拟软件来计算泄漏引起池火灾、爆炸、喷射火、闪火事故的影响范围, 为人们合理设置安全防火间距提供参考。

对储罐区进行事故后果模拟分析

常压原油储罐典型泄漏场景包括: (1) 从储罐的上侧小孔泄漏6.35mm (1/4 in) , 中孔泄漏25.4mm (1 in) 及大孔泄漏101.6mm (4 in) ; (2) 储罐底内中孔泄漏25.4mm (1 in) 及大孔泄漏101.6mm (4 in) ; (3) 罐壁或罐底破裂, 并假设罐底破裂可以造成泄放介质顺畅地流到储罐周围的地面上。

根据岚山港实际布局及泄漏场景结合PHAST模拟软件, 对泄漏造成的池火灾及爆炸进行事故后果模拟分析。研究对象为岚山港的原油储罐区一座装填系数为0.8容积为50000m³的原油储罐。

(1) 参数设置。以岚山港一座50000m3原油储罐为例, 池火灾事故后果模拟评价参数值如表2所示。

(2) 泄漏事故后果模拟。以下将研究原油泄漏后, 对原油储罐区可能发生的事故后果进行模型预测。

(3) 应用PHAST计算机模拟软件, 可得出模拟分析图和详细的模拟结果报告, 通过分析模拟结果, 得出如下的分析数据见表3。

由原油储罐泄漏扩散模型得出以下分析结果:原油泄漏后遇到点火源, 形成池火灾事故, 以泄漏点为圆心半径63m内的圆形区域为致死区域、以泄漏点为圆心半径在63m至77m内的环形区域为重伤区域、以泄漏点为圆心半径在77m至100m内的环形区域为轻伤区域、距离泄漏点100m以上为安全区域, 但依然要采取相应的安全应急措施。

应急救援措施

针对原油储罐的典型泄漏事故后果模拟的结果, 建议厂区预先对泄漏风险进行严格控制。通过控制原油储罐的泄漏及点火源两个要素防止事故的发生, 同时严格控制原油储罐与周围设备的距离, 防止二次事故及连带风险影响。

(1) 储罐与周围设备设施保持足够的安全距离。储罐与周围设备设施必须保持足够的安全距离, 严格按照国家法律、法规的要求设置, 并结合安全评价及事故后果模拟的结果进保持足够的安全距离。

(2) 严格控制储罐或管线原油泄漏。应加强对薄弱环节的管理, 通过原油储罐泄漏原因的分析, 加强对风险的管控, 定期安排对罐底、罐壁及管道腐蚀检测, 对预计投入使用的储罐进行安全检测之后投入使用。

(3) 严格控制点火源。在储罐区严格控制火源, 禁止携带火种进入储罐区, 现场的动火作业必须有动火作业许可证, 在动火作业的同时要采用可燃气体探测器进行浓度的监测并做好现场保护措施。

(4) 制定应急救援预案。一旦发生泄漏事故, 及时采取安全有效的应急救援措施, 阻止事故进一步扩大;安排定期检测、维护保养消防系统、探测系统保证其及时性、有效性, 对事故起到应急保障作用。

结语

本文结合岚山港原油储罐区实际情况应用PHAST模拟软件对50000m3原油储罐进行泄漏事故后果模拟分析, 从而得出储罐区发生泄漏后可能造成的事故后果, 通过对池火灾、爆炸、喷射火、闪燃事故模型进行模拟分析得出储罐区危险性及危险程度, 从而为危化品的生产、储存和运输制定安全措施及应急预案。

事故后果模拟分析篇2

化工业的迅速发展一定程度上导致了化学灾害事故的频发,有毒气体泄漏是化学灾害事故的一种类型,有毒气体泄漏事故发生后容易造成严重的人员伤亡。但是,液化储罐内的液化气都是高压、低温的液体,它们的沸点低,蒸汽压高,非常易于蒸发,具有极大的爆炸及泄漏危险。而且绝大多数液化气的可燃蒸汽比空气重,不易于扩散,一旦发生泄漏事故,达到爆炸极限,遇到火源就将发生严重的燃烧爆炸事故,进一步还有可能导致更大范围的火灾[5]。国内外曾多次发生氯乙烯火灾并引起连锁爆炸的事故,造成惨重的损失[6]。

关于易燃、易爆、有毒危险化学品泄漏扩散模拟软件开发,国内外学者做了大量的工作, 如ALOHA、 SLAB、DEGADIS、SAFETY Ⅱ、化学品泄漏扩散仿真软件等[7]。ALOHA经过多年的发展,功能逐渐强大,可以用来模拟危险化学品泄漏后的毒气扩散、闪燃、火池、火球等模型[8]。

1 氯乙烯主要事故类型

1. 1 氯乙烯性质

本物质为《企业突发环境事件风险评估指南》 (试行,环办[2014]34 号)附录B和《重点环境管理危险化学品名录》中的化学品。无色、易液化气体,沸点- 13. 9 ℃ ,临界温度142℃ ,临界压力5. 22 MPa。有毒,易燃,与空气混合能形成爆炸性混合物,其蒸气比空气重,能在较低处扩散到相当远的地方,遇火源会着火回燃。

1. 2 氯乙烯储罐可能发生的主要事故

目前,PVC生产工艺采用氯乙烯直接聚合生成聚氯乙烯[9],用事件树(图1)分析氯乙烯储罐泄漏可能引发的事故类型。氯乙烯储罐可能会有池火、沸腾液体扩展蒸气云爆炸(BLEVE)、蒸气云爆炸、喷射火、闪火和二次伴生气体扩散等多种事故形态,由于喷射火和闪火对环境危险性较小,故氯乙烯储罐事故后果常用的计算模型主要包括: (1) 重气扩散;(2) 沸腾液体扩展蒸气云爆炸(BLEVE); (3) 蒸气云爆炸(VCE)。

氯乙烯储罐管道发生破裂而引起泄漏20 min形成液池,部分蒸发形成易燃气团,遇明火液池形成池火,易燃气团发生蒸汽云爆炸,池火持续燃烧导致储罐内部压力增大发生BLEVE火球爆炸。

2 氯乙烯储罐事故后果分析

近年来,运用不同的数学模型,用计算机编制了许多的气体扩散软件。这些软件可以用来模拟危险化学品在空间的扩散过程,进而计算气体的浓度和确定事故影响范围。常见的软件有SLAB、DEGADIS、ARCHIE和ALOHA等[10]。这些软件使用不同的模型,各具特色,其中ALOHA ( Areal Locations of Hazardous Atmospheres,有害大气空中定位软件) 是由美国环保署(EPA)化学制品突发事件和预备办公室(CEPPO)和美国国家海洋和大气管理(NOAA)响应和恢复办公室共同开发的应用程序[11]。ALOHA经过多年发的展,功能逐渐强大,可以用来计算危险化学品泄漏后的毒气扩散、火灾、爆炸等产生的毒性、热辐射和冲击波等。ALOHA包括了一个近1000 种常用化学品的数据库。这个数据库的信息包括化学品类型、意外事故的位置(市区或者郊区)、天气情况(温度,风速和风向),还有意外事故变量(存储物料,泄漏孔尺寸,存储压力) 等[12]。ALOHA采用的数学模型有: 高斯模型、DEGAGIS重气扩散模型、蒸汽云爆炸、BLEVE火球等成熟的计算模型。本次计算使用到DEGAGIS重气扩散模型、蒸汽云爆炸、BLEVE火球模型。

某氯乙烯储罐储量1840 吨,直径15700 mm × 8061 mm,压力350000 Pa,围堰半径15. 96 m。假设储罐泄漏发生在罐底相连管路的法兰处,管径为150 mm,取其20% 、100% 管径泄漏情况,泄漏时间均为20 min,分析其可能产生的后果。

综上所述,根据模型计算所得,污染物源强计算表如表1所示。

2. 1 泄漏后有毒气体扩散后果分析

氯乙烯大量泄漏后与空气混合形成大型的薄雾云并持续扩散属于重气扩散模式,因此采用重气扩散模型。因此,采用软件对氯乙烯泄漏事故后果进行模拟。AEGLs是美国国家咨询委员会(National Advisory Committee,NAC) 与国家研究委员会(National Research Council,NRC) 针对国家、地方政府以及个人企业处理包括泄漏、灾难性暴露等紧急情况所制定的急性暴露标准。AEGL - 1 是空气中风险物质的浓度标准(以ppm或mg / m3表示),超过该值般人群,包括敏感的个人,表现为明显不适,愤怒、或某些症状,非感官效果。AEGL - 2 是空气中风险物质的浓度标准(以ppm或mg/m3表示),超过该值一般人群,包括敏感的个人,表现为不可逆转的或其他严重的,长期持久的不良健康影响,或受损的逃生能力。AEGL - 3 是空气中风险物质的浓度标准(以ppm或mg/m3表示),超过该值一般民众,包括敏感的个人,能造成生命健康的影响或死亡[13]。

选取储罐20% 管径和100% 管径破裂,取其气象参数分别为稳定度B,风速1 m/s,稳定度D,风速2. 2m/s进行模型分析计算,可知氯乙烯泄漏导致的影响区域如表2 和图2 所示。

如果氯乙烯储罐发生泄漏,当破损管径20% ,气象条件风速为1 m/s,稳定度为B时,AEGL - 1 为568 m,AEGL - 2 为267 m,AEGL - 3 为147 m,当破损管径100% ,气象条件风速为2. 2 m/s,稳定度为D时,AEGL - 1 为2700 m,AEGL - 2 为1200 m,AEGL - 3 为656 m。

氯乙烯泄漏产生气体扩散将有可能影响周边敏感点,现选取两个敏感点作为代表,敏感点距离风险源分别为200 m和1000 m,经模型分析计算,氯乙烯泄漏扩散对其代表性敏感点如表3 所示。

氯乙烯泄漏产生气体扩散,如果敏感点距离事故源200 m时,当破损管径20% ,气象条件风速为1 m/s,稳定度为B时,室内影响浓度869. 12 mg/cm3,室外影响浓度5956. 03 mg/cm3。当破损管径100% ,气象条件风速为2 m/s,稳定度为D,室内影响浓度43456. 03 mg/cm3,室外影响浓度198364 mg/cm3。

如果敏感点距离事故源100 m时,当破损管径20% ,气象条件风速为1 m/s,稳定度为B时,室内影响浓度5 mg/cm3,室外影响浓度218. 3 mg/cm3。当破损管径100% ,气象条件风速为2 m/s,稳定度为D,室内影响浓度874. 23 mg/cm3,室外影响浓度4907. 98 mg/cm3。

2. 2 BLEVE火球爆炸后果分析

当储罐发生破裂而氯乙烯泄漏后汽化,遇明火点燃,储罐内液相氯乙烯被加热升压,一部分液相介质转化为气相,使储罐内压力急剧升高,从而使球罐承受超压作用而发生沸腾液体扩展蒸汽爆炸(BLEVE)[14]。由于罐内为气液两相介质,通过模型分析计算,可知氯乙烯BLEVE爆炸导致的危害结果如表4和图3 所示。

如果氯乙烯储罐发生BLEVE爆炸,致命影响半径为732 m,二级烧伤影响半径为1100 m,产生疼痛影响半径为1700 m。

2. 3 蒸汽云爆炸后果分析

泄漏的氯乙烯如果没有发生沸腾液体膨胀蒸汽云爆炸现象或立即引发大火,氯乙烯就会与空气充分混合,在一定的范围聚集起来,形成预混蒸汽云,如果在稍后的某一时刻遇火点燃,由于气液两相物质已经与空气充分混合均匀,一经点燃其过程极为剧烈,会形成爆燃[15]。对蒸汽云覆盖范围内的建筑物及设备产生冲击波破坏,危及人们的生命安全。通过模型分析计算,可知氯乙烯爆炸导致的危害结果如表5 和图4 所示。

如果氯乙烯储罐发生蒸气云爆炸,人员致死的临界量半径为287 m,对人可逆影响的上限半径为411 m。

3 结论

(1) 氯乙烯气体易燃易爆,对人体存在毒害作用,泄漏的液态氯乙烯在常压常温的环境下,迅速气化,当扩散浓度达到氯乙烯的爆炸极限范围时遇到点火源便可能发生火灾、爆炸事故,可能导致有毒气体扩散、蒸汽云爆炸、BLEVE爆炸。因此在存储过程中必须小心对待,严防泄漏,避免事故的产生。

(2) 从软件模拟结果可以看出,孔径泄漏的大小对泄漏范围的影响较为明显,加压储罐泄漏时间较短,故发生泄漏时,应及时堵漏或在此储罐附近应加强监测系统、切断系统、减缓系统建设,防范于未然,最大程度减少对外界的不良影响。

综上所述,氯乙烯泄漏及遇明火发生火灾、爆炸所造成的伤害与泄漏时间及泄漏量有很大关系,氯乙烯通常为加压储罐,在短时间内就能泄漏完,如果有较完善的监测系统、切断系统、减缓系统则会减少伤害和破坏损失。

摘要：化学灾害事故中的有毒气体泄漏事故严重危害公共安全。泄漏事故发生后,有毒气体在单位时间内的扩散范围受多种因素的影响。利用ALOHA软件可以模拟内外因对氯乙烯泄漏事故泄漏范围的影响,内因主要包括泄漏管径、罐内液体质量、泄漏位置。外因主要有风速、空气温度、湿度和稳定度。模拟的主要思路是,控制其中一个变量的变化以观察其对泄漏范围的影响,为氯乙烯泄漏、火灾爆炸事故的警戒范围的快速划分和事故应急处置提供参考。

事故后果模拟分析篇3

【关键词】脱硝工程；液氨；爆炸；泄漏；中毒；影响范围；防城港电厂

0.引言

广西防城港电厂位于防城港市港口区企沙镇西面约8km暗埠江口东岸赤沙村西南侧浅海滩涂，地处企沙临海工业区企沙片区，与防城港市区隔海相望，工程规划容量2520MW，并留有扩建余地。工程2×600MW超临界燃煤机组于2005年5月29日开工建设，两台机组分别于2007年9月、2008年1月投产发电。根据《火电厂大气污染物排放标准》（GB13223-2011）要求，对防城港电厂进行脱硝技术改造。脱硝工程采用选择性催化还原脱硝工艺（SCR），设置2台1103的液氨储罐，根据《危险化学品名录》（国家安全生产监督管理总局公告2003年第1号）的分类，液氨属于第2.3类液化有毒气体且易燃，一旦发生储罐爆炸、泄漏事故，将危及企业内部职工以及周边居民生命安全，下面采用爆炸、中毒模型，对液氨储罐发生爆炸事故和液氨储罐泄漏引发中毒伤害后果进行模拟分析、预测。

1.脱硝工艺概述

防城港电厂烟气脱硝系统主要包括脱硝装置、锅炉预热器改造及相关的电气、热工控制等，采用液氨作为脱硝还原剂，采取选择性催化还原（SCR）法来达到去除烟气中NOX的目的。脱硝装置入口NOx浓度≤400mg/Nm3，脱硝效率80%，实施脱硝技改后，氮氧化物排放浓度小于100mg/Nm3，满足《火电厂大气污染物排放标准》（GB13223-2011）。SCR反应器采用高含尘布置（即反应器布置在锅炉省煤器与空预器之间），本体内装有蜂窝状催化剂。

烟气在锅炉省煤器出口处被平均分为两路，每路烟气并行进入一个垂直布置的SCR反应器里，即每台锅炉配有2个反应器，烟气经过均流器后进入催化剂层，然后进入空气预热器、电除尘器、吸风机和脱硫装置后，排入烟囱。在进入烟气催化剂前设有氨注入的系统，烟气与氨气充分混合后进入催化剂发生反应，脱去NOx。

SCR脱硝工艺主要的化学方程式如下：

4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O

2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O

2.液氨储罐爆炸事故后果模拟分析与预测

液氨的危险特性为易燃，有毒，具有刺激性，对环境有严重危害。与空气混合能形成爆炸性混合物。遇明火、高热可能引起燃烧爆炸。引燃温度（℃）：651；爆炸下限%（V/V）：15.7；爆炸上限%（V/V）：27.4；最大爆炸压力（MPa）：0.580。

2.1 计算

脱硝工程设置有2台1103的液氨储罐，从事故概率分析，2台储罐同时发生爆炸的可能性较小，因此，以下仅就其中1台1103液氨储罐发生爆炸造成的损害进行计算。

2.1.1爆炸能量

液氨储罐中饱和液氨占有容器介质质量的绝大部分，它的爆破能量比饱和气体大得多，一般计算时考虑气体膨胀做的功。爆破能量可按下式计算：

E=[（H1-H2）-（S1-S2）T1]W

式中 E——过热状态液体爆炸能量，kJ；

H1——爆炸前饱和液体的焓，kJ/kg。H1取639.01kJ/kg；

H2——在大气压力下饱和液体的焓，kJ/kg。H2取364.76kJ/kg；

S1——爆炸前饱和液体的熵，kJ/（kg·℃）。S1取2.4786kJ/kg·K；

S2——在大气压力下饱和液体的熵，kJ/（kg·℃）。S2取1.4775kJ/kg·K；

T1——介质在大气压力下的沸点，kJ/（kg·℃）。T1=273.15-33.5=239.65K；

W——饱和液体的质量，kg。W=ρV=680×110×0.85=63580kg

则：E=[（639.01-364.76）-（2.4786-1.4775）*239.65]*63580=2183337.2kJ

即：单台110m3液氨储罐发生爆炸的爆破总能量为2183337.2kJ；

2.1.2将爆破能量E换算成TNT当量q

q=E/qTNT

式中 q——TNT当量；

qTNT——lkg TNT爆炸所放出的爆破能量为4230～483610/kg，一般取平均爆破能量为4500kJ/kg。

则：q=E/qTNT=E/4500=2183337.2/4500=485.19kg

即：单台110m3液氨储罐发生爆炸的TNT当量为485.19kg；

2.1.3求出爆炸的模拟比α

α=0.1q1/3=0.1*485.191/3=0.792.

1.4计算冲击波的超压及相应的伤害、破坏半径

压力容器爆炸时，爆破能量在向外释放时以冲击波能量、碎片能量和容器残余变形能量3种形式表现出来。后两者所消耗的能量只占总爆破能量的3%～15%，也就是说大部分能量是产生空气冲击波。多数情况下，冲击波的伤害、破坏作用是由超压引起的，只要冲击波超压达到一定值，便会对目标造成一定的伤害或破坏。冲击波超压对人体的伤害和对建筑物的破坏作用见表1、表2。

由爆炸实验数据表明，不同数量的同类炸药发生爆炸时，如果R与Ro之比与q与qo之比的三次方相等，则产生的冲击波超压相同，用公式表示如下：

根据表3提供的1000kg TNT炸药在空气中爆炸时相当距离R0和对应所产生的冲击波超压△P0，用插入法计算出1000kg TNT爆炸冲击波超压特征值△P0所对应的距离R0，并通过R=R0×α计算出R，计算结果见表4。

2.2 计算分析

由计算结果（表5）可知，一旦110m3液氨储罐发生爆炸，距爆炸中心18m范围内的大部分人员死亡，建筑物钢筋混凝土破坏、房屋倒塌；距爆炸中心25.7m范围内的人员内脏严重损伤或死亡，厂房房柱折断，砖墙倒塌；距爆炸中心33.58m范围内的人员听觉器官损伤或骨折，建筑物墙体出现大裂缝、屋瓦掉下；距爆炸中心44.24m范围内人员轻微损伤、墙体出现裂缝；距爆炸中心53.7m范围内建筑物窗框损坏。

3.液氨储罐泄漏引发中毒事故后果模拟分析与预测

液氨储罐泄漏后会生成有毒蒸气云，它在空气中漂移、扩散，直接影响现场人员，并可能波及居民区。液氨在容器破裂时会发生蒸气爆炸。爆炸后如不燃烧，便会造成大面积的毒害区域。根据中毒模型，对本工程液氨储罐破裂造成的毒害区估算。

3.1 计算

设液氨氧化质量为W（单位：kg），容器破裂前器内介质温度为t（单位：℃），液体介质比热为C[单位：kJ/（kg·℃）]。当容器破裂时，器内压力降至大气压，处于过热状态的液化气温度迅速降至标准沸点t0（单位：℃），此时全部液体放出的热量为：

设这些热量全部用于器内液体的蒸发，如它的汽化热为q（单位：kJ/kg），其蒸发量：

如介质的分子量为M，则在沸点下蒸发蒸气的体积Vg（单位：m3）为：

假设在静风条件下，氨气初始云团按半球状在地面释放，则可求出氨气扩散后浓度所对应的半径为：

将表中的浓度划分为4个等级：（1）30mg/m3为STEL（短时间接触容许浓度）；（2）140mg/m3为眼和呼吸道不适（轻度危害）；（3）700mg/m3为可以引起咳嗽、有强烈刺激作用（中度危害）；（4）1750mg/m3为可以引起立即死亡（重度危害）。

3.2 计算分析

经过模拟计算可知，如果液氨储罐发生泄漏，当这些有毒氨气以半球形向地面扩散时，以泄漏点为中心扩散半径在162m的区域内，人员立即死亡；以泄漏点为中心扩散半径在162～220m的区域内，人立即咳嗽、有强烈刺激作用；以泄漏点为中心扩散半径在220～376m的区域内，人眼和呼吸道不适；以泄漏点为中心扩散半径在628m的区域，为短时间接触容许浓度。以上事故后果模拟为理想状态下后果情况，储罐受温度、风向、风速等大气环境影响会影响扩散速度以及伤亡情况。

4.液氨储罐爆炸、中毒事故后果模拟结果综合分析

根据爆炸事故后果模拟分析和中毒事故后果模拟分析结果可知，在发生液氨储罐爆炸时，距爆炸中心18m范围内的大部分人员死亡；在发生液氨储罐泄漏时，距泄漏中心154m范围内的人立即死亡。

以上计算仅为l台液氨储罐发生爆炸、中毒事故的后果模拟分析，而忽略了1台液氨储罐发生爆炸时，其产生的爆破碎片和冲击波超压可导致其他储罐的损坏而发生连锁爆炸，从而造成事故后果的进一步扩大。

5.安全对策措施

为预防事故发生或减少事故发生后造成的损失，防城港电厂脱硝工程液氨储罐区应采取以下安全对策措施。

5.1安全技术对策措施

（1）液氨罐区罐体之间的防火距离、罐区与周边建构筑物的防火距离以及罐区与厂外周边环境的距离应满足《石油化工企业设计防火规范》（GB50160-2008）的要求。

（2）液氨储罐区地坪宜低于周围道路标高。液氨储罐区宜设环形消防道路，场地困难时，可设尽头式道路，但应设回转场地，并符合《火力发电厂与变电站设计防火规范》（GB50229-2006）的规定。

（3）液氨储罐设置防止阳光直射的遮阳棚，遮阳棚的结构应避免形成可集聚气体的死角。

（4）液氨储罐区应采用敞开式。液氨储罐区建筑物的地面应耐酸碱。在液氨储罐区防爆区域内，应采用防爆设计，液氨储罐区围栏和装饰材料应满足耐火极限要求。

（5）液氨储罐区内场地应设水冲洗装置，在低处设截水沟集中排至废水坑。

（6）液氨储罐区内电气柜小室电缆进线沟应进行隔离处理，防止泄露的氨气进入电气柜小室。

（7）液氨储罐区应安装氨气泄漏检测报警装置、防雷、防静电装置、相应的消防设施、储罐安全附件、急救设施设备和泄漏应急处理设备等，并定期检查，保持其有效状态。

（8）在液氨储罐区设置围栏及危险警示标志，禁止无关人员进入；设置风向标，供现场人员辨识，确保疏散安全。

（9）在液氨储罐区、管道和氨气可能泄漏区域（如输送管道系统等）设置水喷雾系统，喷雾水泵应具备双路电源供电；同时应考虑在液氨储罐周围设置围堰，以防止吸收氨气后的污水四处流溢。

（10）液氨储存与供应区域应设置完善的消防系统、洗眼器及防毒面罩等。

5.2 安全管理对策措施

（1）本工程液氨储罐已构成三级危险化学品重大危险源。应按相关规定进行评估、备案、管理和监控。

（2）将液氨储罐纳入电厂重大危险源管理范畴，修订并完善现有的重大危险源安全管理制度、操作规程以及重大危险源事故应急预案等，按需增设必要的防护设施及应急设施。

（3）为液氨储罐配备必要的温度、压力、液位、流量、组份等信息的不间断采集和监测系统，该系统应具备信息远传、连续记录、事故预警、信息存储等功能以及紧急停车功能。

（4）定期对重大危险源的安全设施和安全监测监控系统进行检测、检验，并进行经常性维护、保养，保证安全设施和安全监测监控系统有效、可靠运行。维护、保养、检测应当作好记录，并由有关人员签字。

（5）对重大危险源的管理和操作岗位人员进行安全操作技能培训。

（6）设置明显的安全警示标志，写明紧急情况下的应急处置办法。

（7）电厂应当制定相应的液氨储罐爆炸、泄漏事故应急预案演练计划，每年至少组织一次综合应急预案演练或者专项应急预案演练，每半年至少组织一次现场处置方案演练。应急预案演练结束后，应急预案演练组织单位应当对应急预案演练效果进行评估，撰写应急预案演练评估报告，分析存在的问题，并对应急预案提出修订意见。

【参考文献】

[1]张海峰.危险化学品安全技术全书（第二版）[M].北京：化学工业出版社，2007.

[2]陈冠荣，等.化工百科全书（第六册）[M].北京：化学工业出版社，1994.

[3]赵铁锤，杨富，等.危险化学品安全评价[M].北京：中国石化出版社，2003.

[4]HJ562-2010，火电厂烟气脱硝工程技术规范选择性催化还原法[S].

[5]DL5000-2000，火力发电厂设计技术规程[S].

[6]DL5053-1996，火力发电厂劳动安全和工业卫生设计规程[S].

[7]GB50160-2008，石油化工企业设计防火规范[S].

事故后果模拟分析篇4

一、事件经过

2015年10月9日，XX发电公司8号机组C修汽机连通管安装和保温工程，管道更换完毕，在恢复外部保温时，有一名外协施工人员在高处脚手架上作业未系安全带，违反了安全生产十项刚性禁令之一：高处作业不系安全带。安监人员现场检查发现后，及时进行制止，对违章人张X进行批评教育并处以200元罚款，同时责令施工单位XX市XX建筑安装工程有限公司将张X清退出厂。

根据模拟事故后果分析要求，假设当事人张X在脚手架上作业时，脚下未踩稳、手未抓牢，失足从高处坠落，头部撞击到下部设备上，导致颅脑受伤，造成人身重伤事故。以此进行分析及责任追究。

二、原因分析

（一）直接原因张X安全意识淡薄，个人防护意识不强，在离汽机平台5米多高的脚手架上进行保温作业过程中，不系安全带，导致失足坠落，是造成此次事故的直接原因。

（二）间接原因

1、工作负责人的安全职责没有落实到位，安全交底要求不严格，没有监督好安全措施落实情况。

2、工作监护人监护不到位，对张X违章行为没有及时制止和纠正。

三、暴露问题

（一）对外协队伍的安全管理不到位，对外协队伍人员的审查把关不严。三讲一落实活动要求在作业现场没有得到贯彻实施。

（二）对作业人员的安全教育流于形式，使作业人员“四不伤害”意识淡薄，安全意识不牢固，缺乏自我保护意识。

（三）三讲一落实管理流于形式，三讲一落实活动要求在作业现场没有得到贯彻实施。

（四）监护人没有履行好监护职责，没有起到监护作用，对作业人员违章现象没有及时发现制止，未采取有效措施防范事故的发生。

（五）各级管理人员反违章工作不深入，现场反违章管理存在漏洞。